Что такое реактивное давление фундамента

Что такое реактивное давление фундамента

41. Определение осадки фундаментов путем непосредственного применения теории линейно деформируемой среды (полупространства).

42. Расчет осадки фундаментов мелкого заложения во времени (определение времени затухания осадки). Основные положения.

Если в основании залегают водонасыщенные глинистые грунты, осадка может развиваться в течение длительного периода времени.

В подавляющем большинстве случаев временной процесс развития осадок связан с очень малой скоростью фильтрации воды в глинистых грунтах (кэф фильтрации порядка ) и обусловленным этим медленным уплотнением водонасыщенных грунтов. Однако в глинистых грунтах тугопластичной и твёрдой консистенции при высоком содержании глинистых частиц к этому могут добавляться ещё и крайне медленно протекающие процессы ползучести грунтов.

При степени водонасыщения 0.8-1 в поровой воде содержится некоторое количество пузырьков воздуха, что существенно усложняет процесс формирования и изменения напряженно-деформированного состояния массивов глинистых грунтов во времени.

Современные методы прогнозы развития деформаций грунтов во времени основаны на теории фильтрационной консолидации, разработанной в 1924 г. К.Терцаги и получившей дальнейшее развитие.

В основу теории Терцаги-Гереванова, разработанной для одномерной задачи консолидации однородного слоя грунта, положены следующие препосылки:

— скелет грунта рассматривается как упругая пористая среда и любое приращение напряжений в скелете грунта мгновенно вызывает соответствующее приращение деформаций;

— поровая вода принимается абсолютно несжимаемой;

— отжатие воды из пор в процессе уплотнения грунта подчиняется закону ламинарной фильтрации Дарси;

— в процессе уплотнения грунта в любой момент времени внешняя нагрузка уравновешивается суммой напряжений в скелете грунта.

Время, соответствующее заданной степени консолидации – степени уплотнения грунта – слоя грунта:

43. Определение крена фундаментов.

Крен фундамента может быть вызван внецентренным приложением равнодействующей внешних сил, влиянием соседних фундаментов или неоднородностью грунтов основания.

В случае внец. приложения нагрузки крен жёсткого фундамента определяется по формуле , где Е и v – соответственно модуль деформации и кэф Пуассона грунта основания; Ке – табличный кэф; N – вертикальная составляющая равнодействующей всех нагрузок на фундамент в уровне его подошвы; е – эксцентриситет приложения равнодействующей; а – диаметр круглого или сторона прямоугольного фундамента, в направлении которой действует момент.

Если причиной возникновения крена является нагружение соседнего фундамента или действие какой-либо другой односторонней нагрузки, то его определяют по формуле: , где и — осадки противоположных сторон фундамента; L – расстояние между рассматриваемыми точками.

По этой же формуле определяют крен, вызванный неоднородностью грунтов основания, а также крен жёсткого сооружения, опирающегося на систему фундаментов. В последнем случае и — соответственно большая и меньшая осадки фундаментов системы; а L – расстояние между осями этих фундаментов.

Крен не определяется, если конструкция надземной части сооружения исключает их поворот.

44. Аналитический метод расчета на глубокий сдвиг фундаментов с горизонтальной подошвой при действии внецентренной наклонной нагрузки.

При большой глубине подвала стены испытывают значительное давление грунта засыпки с внешней стороны здания. Потеря устойчивости может иметь форму поворота фундамента вокруг некоторого центра вращения. В этом случае проводятся расчёты устойчивости фундамента в предположении кругло-цилиндрической поверхности скольжения.

Исходя из кинематических условий в качеств центра вращения точка, лежащая на краю верхнего обреза фундамента. Принимается, что след поверхности скольжения в плоскости поперечного сечения фундамента соответствует части окружности радиусом р, выходящей из точки, лежащей на противоположном краю подошвы фундамента, и заканчивающейся в точке пересечения её с основанием. Фундамент и прилегающий к нему грунт выше поверхности скольжения называется отсеком обрушения. Кэф устойчивости в этом случае определяется как отношение момента сил, удерживающих отсек обрушения , к моменту сил , стремящихся повернуть этот отсек относительно точки О.

Если, аналогично предыдущему, определить удерживающие и опрокидывающие силы, то формула примет вид:

bi и hi – ширина и высота i — o го элемента; гамма i – средний удельный вес грунтов в i -ом элементе; фи i и с i – угол внутреннего трения и сцепление грунта по подошве итого элемента;

р итое – среднее давление, передаваемое фундаментом на итый элемент; альфа итое – угол между вертикалью и нормалью к подошве итого элемента; Еа джитое и l а джитое – равнодействующая и плечо сил активного давления; и а – равнодействующая и плечо силы, которой нагружен фундамент; и — вес фундамента и соответствующее плечо; r – радиус поверхности скольжения.

45. Аналитический метод расчета несущей способности двухслойного основания.

46. Расчёт устойчивости фундамента по схеме плоского сдвига.

В этом случае: — соответственно суммы проекций на плоскость скольжения расчётных сдвигающих и удерживающих сил.

Эти величины можно выразить формулами:

где и — касательная и нормальная составляющие равнодействующей F в уровне подошвы фундамента; W – взвешивающее давление воды на подошву фундамента при высоком залегании уровня подземных вод; А – площадь подошвы фундамента; и — равнодействующие активного и пассивного давления грунта на фундамент.

47. Расчет ленточных фундаментов на изгиб .

В задачу расчёта гибкого ленточного фундамента входят определение реактивного давления грунта по подошве фундамента, вычисление внутренних усилий, действующих в фундаменте, установление размеров поперечного сечения фундамента и его необходимого армирования.

При расчёте реактивного давления грунта гибкий ленточный фундамент рассматривается как балка на упругом основании, изгибающаяся под действием приложенных к ней внешних нагрузок. Если пренебречь трением между подошвой фундаментной балки и грунтов основания, что идёт в запас прочности, дифференциальное уравнение её изгиба можно представить в виде:

где EI – жёсткость балки; z – прогиб балки в точке с координатой х; рх – реактивное давление в той же точке.

В этом диф.уре. имеются две неизвестные функции: уравнение изогнутой оси балки и закон распределения реактивных давлений грунта , поэтому решение может быть получено лишь при условии составления второго уравнения, в котором будут связаны между собой осадки различных точек балки и реактивное давление грунта.

В зависимости от гипотезы, принятой для установления второго уравнения, различают два основных метода расчёта балки, лежащей на упругом основании: метод местных деформаций и метод упругого полупространства.

Диф.ур. содержит жёсткость фундамента EI , что требует предварительного назначения размеров его сечения. Это делают исходя из схемы линейного распределения реактивных усилий, принимая равномерное или трапециевидное распределение давления по подошве.

Допустим имеется фундаментная балка, загруженная системой сил, в результате чего действует реактивное давление грунта , изменяющееся по какому-то сложному закону. Заменяя криволинейную эпюру распределения реактивных давлений линейной трапециевидной, определяем краевые значения давления .

Определив краевые значения прямолинейной эпюры давлений, загружаем ею рассматриваемую фундаментную балку, как внешней нагрузкой. Далее определяем , и по максимальному значению момента из условия обеспечения необходимой прочности находим , а уже по нему подбираем предварительные размеры фундаментной балки и устанавливаем её жёсткость EI .

48. Расчет столбчатых фундаментов на изгиб и продавливание .

49. Теории изгиба балок и плит на упругом основании и условия их применимости к расчету гибких фундаментов .

Для гибких фундаментов, которые в основном воспринимают изгибающие моменты, образующиеся в результате совместной работы с основанием, предположение о линейном распределении реактивных давлений оказывается неприемлемым, потому что оно зависит от жесткости фундамента и податливости грунтового основания.

Замена реальной эпюры контактных давлений линейно распределенной приводит к существенным погрешностям при определении изгибающих моментов и поперечных сил.

К гибким фундаментам можно отнести ленточные и отдельные железобетонные фундаменты, а также сплошные железобетонные плиты и некоторые типы коробчатых фундаментов.

В зависимости от вида используемого фундамента различают плоскую задачу, когда условия работы поперечного сечения фундамента одинаковы по длине. Например, ленточный фундамент под стену в поперечном сечении имеет одинаковую форму деформации по всей длине.

В условиях пространственной задачи будет находиться ленточный фундамент под колонны, принимаемый в поперечном направлении жестким, и фундаментные плиты различной формы, работающие на изгиб в двух направлениях.

В настоящее время большое распространение при проектировании гибких фундаментов получили теории расчета балок и плит на упругом основании, которые справедливы для линейно деформируемых оснований, причем наибольшее применение получили следующие методы:

1) местных деформаций с постоянным и переменными коэффициентами постели;

2) упругого полупространства;

3) упругого слоя ограниченной толщины на несжимаемом основании;

4) упругого слоя с переменным модулем деформации основания по глубине.

Эти теории исходят из предположения о совместности деформации, фундамента и грунта, т. е. считается, что перемещение фундамента в данной точке контакта равно осадке поверхности грунта.

В методе местных упругих деформаций не учитываются осадки грунта основания за пределами площади загружения, что дает возможность представить такое основание в виде системы несвязанных между собой упругих пружин (рис. 7.1, а). Такие условия работы грунтового основания не подтверждаются экспериментальными данными, которые показывают, что в реальных условиях нагружения оседают не только нагруженная поверхность, но и соседние участки грунта (рис. 7.1, б). Это ограничивает область применения данного метода на практике.

Рис. 7.1. Схемы упругого основания

Метод местных упругих деформаций используют для слабых грунтов основания, для которых можно не учитывать осадки вне зоны приложения внешней нагрузки или в случае незначительной мощности деформируемого грунта, подстилаемого скальным основанием при полупролете рассчитываемого фундамента.

С целью расширения области применения данного метода для расчета гибких фундаментов стали учитывать переменное значение коэффициента постели по длине балки в зависимости от уровня действующего реактивного давления.

Метод упругого полупространства не имеет недостатков, присущих методу местных деформаций, так как он базируется на решениях классической теории упругости, рассматривающей однородные, упругие линейно деформируемые тела.

В соответствии с этими решениями осадки основания имеют место не только на участке под гибким фундаментом, но и за его пределами (рис. 7.1, б).

Однако и метод расчета гибких фундаментов при моделировании грунтового основания упругим полупространством не свободен от некоторых недостатков. В частности, экспериментальными исследованиями было доказано, что осадки за пределами площади загружения затухают значительно быстрее, чем это происходит согласно решению задачи деформирования упругого полупространства. Это связано с тем, что исходные предпосылки теории упругости могут быть применимы к грунтам только с некоторыми ограничениями, допускающими некоторую идеализацию реальных свойств.

Наблюдения за деформациями оснований гибких фундаментов показали, что основные деформации уплотнения грунта происходят в пределах относительно небольшой глубины. Анализ результатов таких наблюдений показал, что поверхность грунта под возводимыми зданиями и гибкими фундаментами деформируется в соответствии с расчетной схемой линейно деформируемого слоя грунта, подстилаемого несжимаемым основанием.

Основная трудность при использовании этого метода заключается в том, что не всегда точно удается установить мощность сжимаемого слоя.

50. Расчет гибких фундаментов с помощью метода местных деформаций .

Предпосылкой расчёта гибких фундаментных балок по этому методу является гипотеза о том, что осадка в данной точке основания не зависит от осадки других точек и прямо пропорциональна давлению в этой точке (гипотеза Фусса — Винклера), что выражается зависимостью: , где — кэф пропорциональности, называемый кэфом постели, ориентировочно равный 0.3-1* кН/м3 при очень слабых грунтах, 1-3* при грунтах средней плотности, z – осадка в точке определения реакции .

Получаем дифференциальное уравнение изгиба балок на упругом основании по методу местных упругих деформаций:

Решение этого уравнения имеет вид:

где х – текущая координата; z – прогиб балки в точке с координатой х;

b – ширина фундаментной балки.

Кэф альфа – линейная характеристика балки на упругом основании. При , где l – длина фундаментной балки, балки классифицируются как короткие жёсткие, деформациями изгиба которых можно пренебречь; при — как короткие гибкие, при альфа эль больше 3 – длинные гибкие.

Постоянные интегрирования С1, С2, С3, С4 определяются из начальных условий деформирования, которые зависят от категории гибкости балки. Так, одним из начальных условий деформирования для короткой жёсткой балки, загруженной в центре сосредоточенной силой, будет постоянство деформации грунта вдоль всей её длины, а в случае длинной гибкой балки при таком же загружении начальным условием деформирования будет отсутствие прогиба на её концах.

Беря последовательно производные от выражения (1), определяют необходимые для конструирования фундаментной балки значения изгибающих моментов Мх и поперечных сил Qx в различных её сечениях. Если уточнённые по известным значениям Мх и Qx размеры балки значительно меняют её жёсткость, то расчёт повторяется.

Модель местных упругих деформаций рекомендуется применять для расчёта гибких фундаментных балок, работающих в условиях плоской задачи на сильносжимаемых грунтах (Е

Источник