Фундамент регулируемый по высоте

Какой высоты должен быть фундамент от земли

Высота фундамента над уровнем земли – величина ненормируемая, она проектируется индивидуально, с учётом климатических условий местности. Имеют значение и некоторые другие нюансы: наличие или отсутствие цокольного этажа, рельеф участка и разновидность фундамента. Что нужно учитывать в первую очередь, мы и расскажем в этой статье.

Как определить необходимую высоту фундамента

Цоколем именуется часть фундамента, которая выступает на поверхность земли выше планировочной отметки. Существует ещё такое понятие, как цокольный этаж – у него стены заглублены меньше чем на половину высоты, а остальная часть возвышается над землёй.

• В этой части приходится устанавливать окна, и именно она диктует высоту фундамента над землёй. Расчёт весьма прост: если высота цокольного этажа составляет, к примеру, 2,6 м, а в грунт заложено 1,5 м – значит, над землёй будет возвышаться 1,1 м.
• Если помещений ниже 1-го этажа не предусмотрено, определять, какой высоты должен быть фундамент от земли, следует исходя из климатических условий. Чем выше толщина снежного покрова, тем больше в нём запас воды, а она не должна попадать в точку примыкания стены с цоколем.
• В стыке хоть и есть гидроизоляция, но она защищает стены только от капиллярного поднятия влаги. Из сугроба большей высоты влага будет проникать сбоку, поэтому цоколь и надо поднять хотя бы на 10 см выше предполагаемой высоты сугроба. Допустим, в вашем регионе высота зимнего снежного покрова составляет 200 мм – в таком случае высоту цоколя можно сделать 300 мм.

Вместе с уровнем обреза цоколя приподнимается и отметка порога ведущей в дом входной двери, поэтому расчёт должен быть ещё и таким, чтобы удобно было сделать лестницу крыльца. Комфортная для человека высота ступени составляет 15-17 см, поэтому высота фундамента над землей должна быть кратна этому числу. Минимальное количество ступеней в лестнице 3, поэтому идеальной высотой цоколя будет 45 см.

Если дом располагается на участке с существенными перепадами, определять какой высоты должен быть фундамент для дома, следует исходя из разницы отметок. С той стороны, где нулевая отметка выше, цоколь получится более низким – и наоборот.

Высота разных типов фундамента

Конструктив фундамента тоже имеет значение. Рассмотрим, какой может быть минимальная высота фундамента над землей с точки зрения его конструктива.

Ленточного

Применительно к ленточному фундаменту, цоколь является его продолжением. Формируется он по-разному, что может повлиять и на высоту надземной части:

1. Если фундамент устраивается в траншее с откосами, ширина которой превышает ширину ленты, опалубка устанавливается от подошвы сразу на всю высоту монолита. Таким способом можно вывести ленту на любую минимальную высоту на пример, всего на 15-20 см. Для южных регионов это нормальная высота фундамента – во всяком случае, когда дом стоит не на склоне, а на ровной местности.
2. На плотных грунтах ленточные фундаменты могут заливаться без опалубки, прямо в нарезанные грунте траншеи-щели, стенки которых и служат опалубкой. В этом случае, формировать по деревянной опалубке приходится только цокольную часть ленты. Чтобы не тратить время на ожидание набора бетоном прочности, многие возводят цоколь из кирпича, и тогда его высота должна быть кратна высоте ряда кладки. Высота кирпича составляет 6,5 см + высота шва 1,2 см = 7,7 см. Стандартная высота кирпичного цоколя, обеспечивающая надёжную перевязку – 7 рядов. 7*7,7 = 54 см.
3. Существуют ещё так называемые, плавающие ленты: с мелким заложением или поверхностные. Такой фундамент представляет собой балочное железобетонное кольцо, разделённое вдоль и поперёк по принципу решётки. Заглублённой части у него нет, а есть только цокольная. Во избежание действия опрокидывающих нагрузок, высота таких лент не должна превышать ширину больше чем в 1,5 раза — то есть, если ширина 40 см, то высота максимум 60 см.

Плитного

Плитный фундамент тоже чаще всего плавающий. Глубже, чем на 1/3 высоты плиты, его закладывают только в тех случаях, когда строится цокольный этаж. Но тогда именно он и диктует необходимую высоту наземной части здания. Если же плита формируется для бесподвального дома, она может располагаться даже выше планировочной отметки грунта, и никакой цоколь может не возводиться вообще.

При наземном расположении фундамента стены строения получаются приподнятыми над уровнем земли на величину толщины плиты, а это минимум 20-30 см. В тех регионах, где из-за высоких снегов или вероятности подтопления в период весеннего половодья этого мало, плиту формируют с цоколем (ростверком). Как и в случае с лентой, цоколь здесь может быть кирпичным или монолитным. Однако второй вариант надёжнее: арматура монолитного цоколя связана с арматурой самой плиты, что обеспечивает для стен отменную пространственную жёсткость.

Принцип определения высоты цокольной части такой же, как и для любой, незаглубляемой в грунт конструкции – высота не должна превышать ширину больше чем на 25% (например: 400 мм ширина*600 мм высота). Как вариант, сечение делают квадратным, ориентируясь на толщину стены, в среднем оно составляет 400*400 мм. Если цоколь нужно поднять выше, его можно нарастить за счёт кирпичной кладки.

Свайного и столбчатого

Эти два вида фундаментов можно объединить в одну категорию, так как наземная часть у них формируется одинаково. Под каменные стены требуется надёжная опора, для чего между головами столбов или свай заливается ростверк. Именно он и выполняет функции цоколя. От плит с направленными вверх рёбрами свайный ростверк отличается только тем, что на плите балка всей нижней плоскостью опирается на фундамент, а на сваях имеет только точечные опоры. Расчёт сечения ростверка так же ориентирован на толщину стен, но сечение у него чаще прямоугольное и высота немного больше толщины.

Точный размер сечения определяется расчётом, в соответствии с воздействующими нагрузками, но в малоэтажных домах он редко составляет больше чем 400*600 мм. Если дом нужно поднимать выше, делается это не за счёт высоты ростверка, а за счёт свай, головы которых могут отстоять от земли и на 2 м. В данном случае, высота фундамента над уровнем земли будет складываться из двух величин: выступа оголовков свай и высоты ростверка. Бывает, что ростверк и не поднимается высоко, а опирается на грунт или даже в него заглубляется. Так что, для каждого объекта высота цоколя определяется индивидуально.

Фундамент для забора

Заборы монтируются на столбчатых фундаментах, где размер столба в сечении зависит от сечения наземных несущих элементов. Наибольший вес и геометрические параметры имеют кирпичные или блочные столбы. Для устойчивости между ними заливают ещё и горизонтальную балку, ведь забору приходится выдерживать немалые ветровые нагрузки.

Эта балка — она же лента или ригель, и обеспечивает высоту цоколя, так как чаще всего лежит на поверхности, опираясь на уплотнённую песчаную подушку. Её сечение тоже составляет в среднем 400*400 см, потому что приходится ориентироваться на размер столба (если он из кирпича, то в поперечном разрезе его размер 380*380 мм).

Иногда ригель заглубляют в грунт наполовину высоты — в таком случае над землёй остаётся всего 200 мм.

Фундамент для беседки

Беседка является вариантом малых архитектурных форм, и далеко не всегда ставится на фундаменте. Например, если она собирается из элементов заводской готовности и имеет щитовой пол, устраиваемый по лагам, для неё может быть достаточно хорошо выровненной площадки со щебневым или плиточным покрытием.

Но беседка беседке рознь, и материалы для их строительства могут использоваться самые разные. У такого строения может быть одна или две глухих стены, они могут вовсе отсутствовать или заменяться декоративными ограждениями. Нужен ли фундамент, и если да, то какой – всё это решается исходя из материала строительства, рельефа, на котором беседка ставится и степени её капитальности.

Высота надземной части фундамента, как и у дома, зависит от толщины снежного покрова зимой, количества выпадающих осадков летом. Если беседку планируется поставить на возвышенности, поднимать уровень её пола и вовсе ни к чему. В остальном, выбор осуществляется в зависимости от конфигурации фундамента. Например, если это плита, цоколя у беседки не будет вовсе.

Однако беседки гораздо чаще стоят на столбчатых опорах. Обычно столбы структурируют из высокоплотных бетонных блоков размером 400*200*200 мм. Их укладывают в два ряда по высоте, что позволяет сделать для прочности перевязку швов. Нижний ряд обычно заглубляется до половины, поэтому между грунтом и балками нижней обвязки остаётся 300 мм.

Заключение

Не только жилой дом, но и любая постройка – будь то теплица, баня или беседка, в капитальном варианте возводятся на фундаменте. На то, чтобы поднять пол повыше, в каждом случае могут быть свои резоны, но в первую очередь, ориентироваться нужно на условия строительства. Зачем увеличивать себестоимость строения, наращивая высоту фундамента, если в том нет необходимости?

Источник

Фундамент регулируемый по высоте

05.23.01 – Строительные конструкции, здания и сооружения

05.23.08 – Технология и организация строительства

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Ростов-на-Дону 2013 2

Работа выполнена на кафед кафедре «Железобетонные и каменны конструкции»

каменные Федерального государственн сударственного бюджетного образовательно азовательного учреждения высшего профессиональног ссионального образования «Ростовский го товский государственный строительный университет»»

Научный руководитель:

: заслуженный строитель РФ, член-корреспондент РААСН, доктор технических наук, профессор МАИЛЯН ЛЕВОН РАФАЭЛОВИЧ (05.23.01)

ЭЛОВИЧ

Научный консультант: кандидат технических наук, доцент ук, МАИЛЯН АЛЕКСАНДР ЛЕВОНОВИ (05.23.08)

ЛЕВОНОВИЧ

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор,, профессор Сочинского государственного универс университета, профессор кафедры Строительных кон ительных конструкций

ПЕРЕСЫПКИН ЕВГЕНИЙ НИКОЛА

Й НИКОЛАЕВИЧ

доктор технических наук, профессор профессор, директор комплексного научно-исследовательского института РАН го

БАТАЕВ ДЕНА КАРИМ-СУЛТАНОВ

СУЛТАНОВИЧ

Ведущая организация:

ация: ОАО «Ростовский ПромстройНИИпро ройНИИпроект»

Защита состоится 24 октября 2013 г. в 15-00 на заседании стоится 2 диссертационного совета Д 212.207.02 при Ростовском го о товском государственном строительном университете по адресу: 344022, Ростов-на-Дону, ул.

ниверситете 2, Ростов Социалистическая, 162, РГСУ, главный корпус, ауд. 111, тел/факс я, Р ус, 8(863)2019015, 8(863)2407221 E-mail: dis_sovet_rgsu@mail.ru 407221;

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Ростовского й государственного строительного университета и на сайте www строительн www.rgsu.ru

Автореферат разослан «24» сентября 2013 г.

Ученый секретарь диссертационного совета, кандидат технических наук, д

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность. В настоящее время в России насчитывается около млн. м2 аварийного и ветхого жилья и в ближайшие годы тенденция к его росту сохранится. Условия признания жилья аварийным сформулированы в п.38 ч.Ш постановления Правительства РФ № 47 – «Жилые помещения в многоквартирных домах, получивших повреждения в результате взрывов, аварий, пожаров, землетрясений, неравномерной просадки грунтов, других сложных геологических явлений, следует признавать непригодными для проживания, если проведение восстановительных работ технически невозможно или экономически нецелесообразно. Указанные многоквартирные дома признаются аварийными и подлежащими сносу».

Однако существует возможность восстановления геометрического положения в пространстве здания, получившего сверхнормативный крен в результате сложившейся геологической ситуации.

В последние годы наиболее эффективным и безопасным показал себя метод подъема и выравнивания зданий с помощью гидродомкратных систем.

Его особенностью является устройство регулируемых фундаментов, позволяющих обеспечить сохранность и пространственную жесткость здания во время выравнивания.

Важными, но малоизученными вопросами являются конструирование, технология и расчет регулируемых фундаментов каркасных зданий, особенно с учетом их все возрастающего объема за последние годы.

В связи с этим, тема диссертационной работы представляется актуальной и важной.

Целью диссертационной работы является разработка конструкции, технологии устройства и методов расчета и проектирования регулируемых фундаментов проектируемых и эксплуатируемых каркасных зданий и сооружений с железобетонным и металлическим каркасом.

– проанализировать существующие методоы корректировки геометрического положения здания, их достоинства и недостатки, изучить типы регулируемых фундаментов, существующих в настоящее время;

– разработать технологии устройства и конструктивные решения регулируемых фундаментов для проектируемых и эксплуатируемых каркасных зданий с железобетонным и металлическим каркасом;

– выявить влияние различных расчетных схем, возникающих в процессе подъема и выравнивания здания, на напряженно – деформированное состояние регулируемых фундаментов;

– провести численные и экспериментальные исследования работы регулируемых фундаментов с различными жесткостными характеристиками при изменении расчетной схемы в процессе подъема и выравнивания здания;

– выявить возможные случаи работы бетона и арматуры регулируемых фундаментов на всех стадиях их работы в процессе подъема и выравнивания здания;

– предложить аналитическое описание вариантов трансформации диаграмм деформирования материалов регулируемых фундаментов на всех стадиях их работы;

– разработать методы расчета и проектирования регулируемых фундаментов на основании трансформированных диаграмм деформирования материалов регулируемых фундаментов на всех стадиях их работы;

– подтвердить их достоверность и надежность сходимостью экспериментальных и теоретических результатов.

Объект и предмет исследования – железобетонные регулируемые фундаменты проектируемых и эксплуатируемых зданий с железобетонным и металлическим каркасом.

Методы исследований. Численные исследования с использованием метода конечных элементов и экспериментальные исследования с применением тензометрического метода.

Достоверность разработанных рекомендаций и методов расчета подтверждается результатами статистической обработки численных и экспериментальных исследований автора и многих других исследователей.

Научная новизна работы:

– разработаны новые конструкции и технология устройства регулируемых фундаментов для проектируемых и эксплуатируемых зданий с железобетонным и металлическим каркасом;

– впервые получены экспериментальные данные о напряженнодеформированном состоянии плитной части железобетонных регулируемых фундаментов с учетом изменения расчетной схемы в процессе подъема и выравнивания каркасных зданий;

– исследовано влияние жесткостных характеристик плитной части на напряженно — деформированное состояние регулируемых фундаментов каркасных зданий на всех стадиях их работы при подъеме и выравнивании зданий;

– разработаны рекомендации по проектированию и расчету плитной части регулируемых фундаментов каркасных зданий.

Практическая ценность и внедрение результатов работы Разработаны практические рекомендации по устройству регулируемых фундаментов каркасных зданий, по технологии их подъема и выравнивания и «СевКавНИПИагропром» при проектировании реальных объектов.

Результаты исследований использованы ООО НПФ «Интербиотех» в регулируемых фундаментах для подъема и выравнивания объектов «Жилой дом поэта Майкова» в Москве и комплекса офисных 5 и 10-этажных зданий в г.

Результаты исследований внедрены также в учебный процесс в Ростовском государственном строительном университете и КабардиноБалкарском государственном университете.

Апробация диссертации. Основные результаты исследований докладывались и обсуждались на: Международной конференции «ГЕОТЕХНИКА: научные и прикладные аспекты решения геотехнических задач в условиях нового строительства или реконструкции» (Санкт-Петербург, 2009); Международных научно-практических конференциях «Строительство 2009-2013гг.» (Ростов-на-Дону, 2009-2013гг.); III академических чтениях ЮРО РААСН по проблемам строительных наук (Кисловодск, ЮРО РААСН, 2010гг.); 40,41,42 научно-технических конференциях СевКавГТУ (Ставрополь, 2011-2013гг.); международной конференции по геотехнике «Актуальные вопросы инженерной геологии, механики грунтов и фундаментостроения», (Санкт-Петербург, 2010 г.); научно-практической конференции, посвященной памяти профессоров Ю.Н. Мурзенко и А.П. Пшеничкина (Новочеркасск, 2010).

За разработку и внедрение конструкций регулируемых фундаментов, а также технологий по подъему и выравниванию зданий и сооружений решением президиума РОМГГИФ автор был удостоен диплома им. профессора С.Б. Ухова (Москва, 2010).

Публикации. Основные результаты опубликованы в 19 работах, включая 2 статьи в изданиях, рекомендованных ВАК, 11 патентах на изобретения и полезные модели и 6 статьях в других изданиях.

Личный вклад автора состоит в разработке новых конструктивных решений регулируемых фундаментов для проектируемых и эксплуатируемых зданий с металлическим и железобетонным каркасом, в разработке алгоритма выполнения работ при подъеме и выравнивании каркасных зданий, в проведении натурного эксперимента и разработке методики расчета плитной части регулируемых фундаментов каркасных зданий на основании анализа расчетных и экспериментальных данных.

На защиту выносятся:

– разработанные технологии по устройству регулируемых фундаментов для эксплуатируемых и вновь возводимых зданий с металлическим и железобетонным каркасом;

– результаты численного моделирования;

– результаты экспериментальных данных;

– рекомендации расчета и проектирования плитной части регулируемых каркасных зданий, основанные на анализе сходимости численных и экспериментальных данных.

Структура и объем работы. Диссертация общим объемом 166 с. состоит из введения, пяти глав, общих выводов и содержит 132 страницы машинописного текста, 64 рисунка, 12 таблиц, библиографический список из 134 наименований и 8 страниц приложений.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обосновывается актуальность темы, формулируются цель, задачи, объект, предмет и методы исследования, достоверность полученных результатов, научная новизна, практическая значимость и внедрение результатов, апробация, публикации, структура и объем работы.

В первой главе рассматривается современное состояние проблемы устранения кренов зданий.

Описываются причины возникновения неравномерных деформаций грунтового основания зданий. Приводятся существующие методы корректировки их геометрического положения, из которых выделяются регулируемые фундаменты для проектируемых и эксплуатируемых зданий и сооружений. Рассматриваются основные типы железобетонных регулируемых фундаментов, их классификация, достоинства и недостатки.

Анализируются методы расчета элементов железобетонных конструкций и перспективы их развития. Рассматриваются методы оценки напряженнодеформированного состояния железобетонных элементов и работа бетона, арматуры и железобетонных элементов при одноцикловых и малоцикловых знакопостоянных и знакопеременных нагружениях с промежуточными выдержками, свойственными регулируемым фундаментам.

На основе анализа существующих исследований делаются выводы по главе и ставятся цели и задачи исследования.

Во второй главе проводится разработка конструктивно-технологических решений регулируемых фундаментов каркасных зданий для их подъема и выравнивания.

Вводится классификац регулируемых фундаментов каркасных зданий по материалу каркаса (железобетонный или металлический) и по стадии, в которой находится здание (проектируемые или эксплуатируемые Рисунок 1 – Регулируемы фундамент для проектируемых зданий с 1 – плитная часть фунд 3 – железобетонная плита; 4 – стаканная часть фундамента;

Разрабатывается конструкция и технология устройства регулируемых фундаментов железобетонны каркасных проектируемых зданий (рисунок 1), особенностью конструкции которых является возможность расположения в них домкратной группы, при помощи которой в дальнейш осуществление подъема и выравнивания здания.

На предложенное конструктивно-технологическое реш патент Российской Федерации на полезную модель №84871 от 20.07.2009 г.

Рисунок 2 – Регулируемы фундамент для эксплуатируемых зданий с Далее предлагаются конструкция и технология устройства регулируемых фундаментов для эксплуатируемых зданий с железобетонным каркасом, отличия которого от проектируемых зданий заключается в том, что опорой для домкратов является стаканная часть, а упорный элемент монтируется на колоне здания (рисунок 2).

На предложенное конструктивно-технологическое решение получен патент Российской Федерации на полезную модель № 96381 от 27.07.2010 г.

Рисунок 3 – Регулируемый фундамент для эксплуатируемых и проектируемых зданий с металлическим каркасом Далее разработана конструкция и технология устройства регулируемых фундаментов зданий с металлическим каркасом – проектируемых и эксплуатируемых.

Отличие конструкции этих регулируемых фундаментов от фундаментов зданий с железобетонным каркасом состоит в том, что крепление упорного элемента осуществляется без устройства металлической обоймы — все его детали привариваются к телу колонн (рисунок 3).

На предложенное конструктивно-технологическое решение получен патент Российской Федерации на полезную модель № 96380 от 27.07.2010 г.

Рассмотрены особенности подъема и выравнивания проектируемых и эксплуатируемых зданий с железобетонным и металлическим каркасом на регулируемых фундаментах.

Описаны особенности алгоритма подъема для каждого типа разработанного регулируемого фундамента: проектируемые здания, с железобетонным каркасом (рисунок 4); эксплуатируемые здания, с железобетонным каркасом (рисунок 5); проектируемые и эксплуатируемые здания, с металлическим каркасом (рисунок 6).

Рисунок 4 – Регулируемы фундамент для проектируемых зданий с железобетонным каркасом в процессе подъема и выравнивания:

а – подъем и выравнивани здания; б – бетонирование образов Рисунок 5 – Регулируемы фундамент эксплуатируемых зданий с а – общий вид; б – подъем и выравнивание; в – восстановление арматурных связей; г – бетонирован образовавшегося зазора, демонтаж всех Рисунок 6 – Регулируемый фундамент для зданий с металлическим каркасом:

а – общий вид; б – отрезка колонны; в – подъем и выравнивание;

г – восстановление колонны, демонтаж всех вспомогательных элементов В третьей главе проводятся численные и экспериментальные исследования регулируемых фундаментов каркасных зданий.

Анализируются изменения расчетных схем при подъеме и выравнивании каркасных зданий с регулируемыми фундаментами. На примере отдельного фундамента рассматривается изменение его НДС в процессе подъема и выравнивания каркасного здания, состоящее из четырех основных этапов: «монтаж гидродомкратной системы из четырех домкратных узлов – обжим рабочей группы домкратов – подъем здания – перемонтаж рабочей группы домкратов.

То есть в процессе одного цикла подъема расчетная схема – как здания, так и фундамента – изменяется трижды, в связи с чем, при расчете и проектировании необходимо рассматривать четыре расчетные схемы.

Первая – проектное положение, нагрузка от здания равномерно передается на плиту фундамента через стакан:

где N – нагрузка, приходящаяся на стаканную часть площадью Sс.

Вторая – обжим рабочей группы домкратов, вследствие чего на плиту через стакан передается уже только 50% нагрузки, а оставшиеся 50% воспринимает и передает рабочая группа домкратов.

Нагрузка, передаваемая одним домкратом на плитную часть, составляет:

где Sд – рабочая площадь одного домкрата.

Третья – на рабочую группу основных домкратов подается давление, необходимое для подъема здания, и вся нагрузка передается на плиту через две сосредоточенные силы от домкратов.

Четвертая – после того как у рабочей группы домкратов заканчивается запас хода, осуществляется их перемонтаж путем подачи давления на вспомогательную группу домкратов.

При необходимости подъем может выполняться с помощью рабочей группы основных домкратов, состоящей из четырех домкратных узлов.

Далее выполнялись численные исследования работы плитной части регулируемых фундаментов различной жесткости при подъеме и выравнивании здания.

Были запроектированы 4 опытных регулируемых фундамента (ОРФ) с различной жесткостью плитной части – ОРФ-25, ОРФ-30, ОРФ-35, ОРФ-30м.

В процессе расчета определены: моменты Мх, Му в плитной части фундамента на каждой стадии изменения расчетной схемы; наиболее неблагоприятная расчетная схема, при которой возникают наибольшие напряжения в плитной части фундамента; армирование плитных частей фундаментов, необходимое для восприятия максимальных напряжений в процессе изменения расчетных схем.

Конечно-элементные модели реализованы в программном комплексе Lira 9.6.

Для каждого этапа работы были построены графики зависимости армирования от жесткости плит, анализ которых выявил: на втором этапе изменение расчетной схемы не влияет на армирование плитной части фундамента, совпадающее с армированием на первом этапе; на третьем этапе изменение расчетной схемы влечет за собой увеличение армирования, при этом для плитной части с наименьшей жесткостью (ОРФ-25) возникает необходимость дополнительного армирования верхней грани; на четвертом этапе армирование снижается по сравнению с армированием в проектном положении за счет перераспределения нагрузки по плите.

Анализ результатов численных исследований выявил, что изменение расчетных схем фундаментов в процессе подъема и выравнивания зданий влечет за собой перераспределение напряжений в арматуре, при этом характер распределения напряжений на каждом этапе одинаков, а величина усилий зависит от жесткости плит.

Наибольшие усилия в арматуре возникают на третьем этапе, соответствующем подъему здания с помощью рабочей группы домкратов из двух домкратных узлов, поэтому подбор армирования необходимо вести по усилиям из расчета по расчетной схеме именно этого этапа.

Изменение жесткости плиты влияет на величину усилий в арматуре, и как следствие, на процент армирования – увеличение жесткости позволяет снизить процент армирования, но является нерациональным при увеличении толщины плиты свыше 0,3 м для нашего примера.

После выявления в численных исследованиях качественной картины распределения усилий и напряжений в арматуре были проведены экспериментальные исследования регулируемых фундаментов.

Планирование эксперимента осуществлялось из условия одновременного испытания четырех фундаментов с помощью специальной нагрузочной платформы (рисунок 7 б).

Всего были изготовлены и испытаны 4 большеразмерных образца с различными толщинами плитной части с армированием, подобранным по расчету. На арматуру трех плитных частей были установлены тензометрические датчики, для определения фактических напряжений, возникающих в процессе изменения расчетных схем. Под четвертым образцом с маркировкой – ОРФ-30м были установлены месдозы для определения фактических напряжений, возникающих на подошве фундамента с песчаным основанием.

Для передачи нагрузки на плитную часть фундамента были изготовлены 4 стаканные части с предусмотренными упорами, необходимыми для восприятия сосредоточенных усилий от домкратов (рисунок 7 а).

Стаканная часть устанавливалась в центре плит на песчаном растворе, потом монтировалась балочная клеть из двух главных и трех второстепенных балок. Для каждого опытного фундамента был вырыт котлован, засыпанный песком до уровня земли.

В испытаниях было применено силовое, тензометрическое, осциллографическое, геодезическое оборудование.

На первой стадии нагружение осуществляли фундаментными блоками ФБС-24-6-6 в 10 этапов по 8 блоков (рисунок 7 в), на каждом этапе фиксировали показания датчиков силы для определения нагрузки на каждый фундамент, осадку которых измеряли с помощью тахеометра. Определяли начальный модуль деформации грунта.

а – монтаж плитной и стаканной части; б – монтаж нагрузочной платформы;

в – нагружение фундаментов; г – монтаж гидродомкратной системы.

На второй стадии производили монтаж гидродомкратной системы для подъема и выравнивания нагруженной системы (рисунок 7 г). Затем осуществляли обжим рабочей группы домкратов.

На третьей стадии производили моделирование процесса подъема и выравнивания здания с помощью рабочей группы домкратов из двух домкратных узлов на каждом опытном фундаменте. После достижения высоты в 1 см, подъем останавливали для снятия показаний приборов.

На четвертой стадии осуществляли моделирование подъема и выравнивания здания с помощью рабочей группы домкратов из четырех домкратных узлов на каждом регулируемом фундаменте. После того как высота подъема достигала 2 см, его останавливали для снятия показаний.

Анализ результатов экспериментальных исследований показал, что на всех этапах работы по оси абсцисс напряжения в арматуре нижней грани плит были растягивающими, а по расчету — растягивающими под домкратами и сжимающими между ними; по оси же ординат характер распределения опытных и расчетных напряжений в арматуре нижней грани плит совпадал.

В плите фундамента наименьшей жесткости напряжения в арматуре по обеим осям верхней грани возрастали, после второго этапа сжимающие напряжения заменялись на растягивающие – в отличие от расчетных данных.

Форма эпюр распределения контактных вертикальных напряжений по подошве имела седлообразное очертание, близкое к очертанию эпюры напряжений под жестким штампом, а изменение напряжений по подошве было незначительным и не превышало 3-7%.

В экспериментальных исследованиях было получено существенное различие опытных и теоретических данных – не только количественное, но и качественное, что свидетельствует о необходимости совершенствования расчетного аппарата для регулируемых фундаментов.

В четвертой главе разработаны методы оценки НДС элементов железобетонных регулируемых фундаментов при одноцикловом и малоцикловом знакопостоянном и знакопеременном нагружении с длительными выдержками.

Вначале проводился выбор направления построения расчетного аппарата для регулируемых фундаментов на всех стадиях их работы.

Решено было использовать известные программные комплексы, но с введением в них полных диаграмм « – » бетона и арматуры при сжатии и растяжении с учетом их соответствующей трансформации вследствие возможной догрузки, разгрузки и нагружения обратного знака.

Необходимо учесть и то, что процессы изменения НДС в реальных условиях могут быть разделены временными интервалами, к чему добавится и неоднократность приложения нагрузки от этапов подъема, что существенно усложняет задачу по сравнению с кратковременным однократным нагружением.

Основные расчетные предпосылки, постулаты и допущения базировались на необходимости иметь диаграммы деформирования бетона: первоначальные – этап 1; трансформированные в связи с однократной разгрузкой и однократной же догрузкой того же или обратного знака – этап 2; трансформированные в связи с неоднократным поэтапным нагружением и в связи с промежуточными выдержками под нагрузкой – этапы 3,4.

Исходные диаграммы деформирования бетона (этап 1) принимаются по рекомендациям ЕКБ-ФИП; трансформированные в связи с однократной разгрузкой и догрузкой того же или обратного знака (этап 2) – по предложениям Л.Р.Маиляна и М.М. Аль-Хайфи; трансформированные в связи с неоднократным поэтапным нагружением и промежуточными выдержками под нагрузкой (этапы 3,4) – по рекомендациям Л.Р.Маиляна, М.Ю.Беккиева, Г.Р.

Силя и А.Е. Шейкина.

Главный вопрос при построении расчета — как определять и учитывать в нем, на каком именно этапе находится то или иное сечение или волокно бетона?

Исчерпывающий ответ на этот вопрос дает использование шаговоитерационного подхода, в котором с определенным шагом будет задаваться, например, деформация наиболее нагруженного волокна сечения фундамента и итерационным способом будет происходить поиск решения, удовлетворяющего уравнениям равновесия в сочетании с начальными условиями.

Возможные режимы работы бетона регулируемых фундаментов при знакопеременном и знакопостоянном нагружении были определены при рассмотрении деформирования произвольного нормального сечения.

Выявлено, что необходимо располагать расчетными диаграммами « – »

бетона при следующих режимах его работы: «сжатие – разгрузка – растяжение»; «растяжение – разгрузка – сжатие»; «сжатие – сжатие»;

Диаграммы деформирования бетона при «сжатии-сжатии» и «растяжении-растяжении». При первоначальном нагружении бетон в сжатой зоне работает по исходной диаграмме «b – b» до точки А (b,unl, b,unl) (рисунок 8). Сочетание внешних воздействий может приводить к догрузкам, разгрузкам или знакопеременным нагружениям, разделенным во времени, и дальнейшее деформирование происходит, начиная с точки А’, не совпадающей с точкой А.

Будем считать, что при первоначальном воздействии в регулируемом фундаменте возникают усилия, не превышающие своих эксплуатационных уровней и остающиеся постоянными в процессе последующей длительной выдержки, при этом деформации сечений их волокон по высоте нарастают с течением времени, а напряжения остаются постоянными.

Тогда координаты точки А’ (b,unl; b,unl + b) будут отличаться от координат точки А только по оси деформации — на величину b, которая определяется с помощью предлагаемого в работе приближенного способа.

Последующее деформирование начинается с точки А’ и идет уже по иной кривой, не совпадающей с исходной диаграммой «b – b».

При предварительном длительном сжатии происходит изменение прочностных и деформативных характеристик бетона, оцениваемое коэффициентами Кrb; Kbr; КEb:

То есть, после длительного сжатия диаграмма «b – b» будет иметь уже новые прочностные и деформативные характеристики КrbRb; Kbr br; КEb Еb, и описываться, также функцией ЕКБ-ФИП, но с новыми характеристиками, что приведет к изменению ее очертания (кривая 2 на рисунке 8).

Рисунок 8 – Диаграммы деформирования бетона при «сжатии – сжатии» и Начало новой диаграммы «b–b» — точка О’ будет отстоять на величину b,0, которая может быть приближенно представлена как сумма деформаций (остаточных при полной разгрузке после кратковременного сжатия) и b (прироста при длительной выдержке при первоначальном сжатии).

Величина зависит от уровня первоначального сжатия и прочности и может быть определена по формуле:

Целесообразно пользоваться в расчетах и диаграммой «b – b» в приращениях напряжений и деформаций, которую можно описать:

! = » + » # + » #, где y = ; x =. -5/ Используя граничные условия, получим:

Диаграмма деформирования бетона при «растяжении – растяжении» будет получена, производя выкладки, аналогичные описанным:

Для растянутого бетона коэффициенты КRbt и Kbtr к величинам Rbt и btr.

— /+ — / +. -8/ Диаграмма деформирования бетона при «сжатии — разгрузке – растяжении» имеет некоторые особенности (рисунок 9).

Первое – предельная растяжимость бетона bt,u, соответствующая трещинообразованию в железобетонном элементе, не является постоянной и может быть определена при максимуме продольного усилия в растянутой зоне сечения. Но bt,u при однократном нагружении и при знакопеременном нагружении не одинакова. Очевидно, что и с увеличением деформации первоначального сжатия b,unl предельная растяжимость бетона при знакопеременном нагружении тоже увеличивается по сравнению с однократным нагружением bt,u.

Второе – в регулируемых фундаментах нагружение и разгрузка с обратным нагружением могут быть разделены во времени, что в существующих рекомендациях не учитывается. Вместе с тем, влияние предварительного длительного сжатия или растяжения может до 30-40% изменять прочностные и деформативные характеристики бетона при последующей его работе на растяжение или сжатие соответственно, что необходимо учитывать в расчете.

Для этого предлагается ввести коэффициенты Кrbt и Kbtr к величинам ?, и ? соответственно (с этой целью на рисунке 9 коэффициенты Кrbt и Kbtr приведены в скобках). Значения коэффициентов Кrbt и Kbtr могут быть также определены по формулам (3) с подстановкой соответствующих значений bi.

Рисунок 9 – Диаграмма « – » бетона при «сжатии – разгрузке – Анализ диаграмм разгрузки и растяжения бетона после его предварительного сжатия позволяет говорить, что в качестве аппроксимирующего также может быть принят степенной полином второй степени (5).

Задавая граничные условия в соответствии с которыми диаграмма должна проходить через точки АI, В и С и иметь экстремум в точке С, определим зависимость « – » бетона при разгрузке и последующем растяжении после первоначального сжатия в приращениях:

Диаграмма деформирования бетона при «растяжении – разгрузке – сжатии» несколько сложнее, чем предыдущая по причине образования трещин и выключение волокна бетона из работы на растяжение и вновь его включение в работу при разгрузке и последующем сжатии.

Кроме того, даже при отсутствии трещин при первоначальном нагружении часть растянутого бетона работает уже на нисходящей ветви диаграммы «bt – bt» а часть – еще на восходящей, что необходимо учитывать в расчетах.

В целом, если бетонное волокно находится в зоне сечения, перерезанной трещиной, то его деформирование происходит по исходной диаграмме «bt – bt» (участок ОА на рисунок 10 а) до величины ? = bt,u, затем происходит скачкообразное снижение напряжения до нуля (образование трещины) при дальнейшем возможном росте деформации (раскрытие трещины).

При последующей выдержке под нагрузкой идет прирост деформации bt. Разгрузка бетонного волокна, перерезанного трещиной, происходит по кривой, почти совпадающей с осью абсцисс (с достаточной точностью можно считать, что до точки 0′), а последующее сжатие происходит по кривой 0’С. При этом начало координат новой диаграммы «bt – bt» бетона, учитывая отрезок, совпадающий с осью, поместим в точке 0′, а вершину – в точку С.

Для унификации расчетных зависимостей, функцию «bt – bt» примем также в виде (5), а с учетом граничных условий она будет иметь вид:

У бетонного волокна над трещиной деформации при первоначальном растяжении будут равны bt,unl = bt,u = ? (рисунок 10 б). При выдержке под нагрузкой деформации увеличиваются на bt при практически неизменных напряжениях. Диаграмма «bt – bt» будет тогда начинаться в точке 0I, пересекать ось абсцисс в точке с координатами 0; bt,0 = ? + bt и иметь вершину в точке С.

Для аналитического описания диаграммы «bt – bt» используем вновь функцию (5) с соответствующими граничными условиями, тогда:

Рисунок 10 – Диаграммы работы бетона при «растяжении – разгрузке – Для бетонного волокна, работающего на восходящей ветви диаграммы «bt – bt», деформирование по исходной кривой происходит до точки А с координатами b,unl, bt,unl (рисунок 10 в). При выдержке происходит прирост деформации на величину bt и точка А перемещается в точку 0′, с которой и начинается разгрузка и последующее сжатие. Здесь используются вновь функция вида (5) и те же граничные условия, и получается та же функция «bt – bt», что и в предыдущем случае.

Однако, несмотря на равенство коэффициентов и идентичность функции «bt – bt» для двух последних случаев, деформирование в них будет происходить по разным кривым потому, что будет различаться местонахождение начала координат (точки 0I) — из-за деформирования на нисходящей и восходящей ветвях, а также координаты вершин диаграмм (точки С).

Величина bt может быть найдена способом, приводимом ниже.

Дело в том, что величины коэффициентов KRb, Kbr, учитывающих изменение прочности и деформативности бетона при предварительном длительном растяжении, являются функциями и уровня первоначального нагружения. Но одинаковые напряжения bt,unl будут иметь место на восходящей и нисходящей ветвях. Чтобы не получилось, что для точек с одинаковыми напряжениями, но с разными деформациями коэффициенты KRb и Kbr были бы одинаковы, для нисходящей ветви при определении коэффициентов KRb и Kbr в формулы следует подставлять уровень первоначального нагружения I.

В целом же, величины коэффициентов KRb и Kbr могут быть определены на основании рекомендации о влиянии длительного предварительного растяжения с подстановкой соответствующих коэффициентов Bi.

Трансформирование диаграмм деформирования бетона в связи с малоцикловым повторным нагружением осуществим, используя симбиоз рекомендаций Л.Р.Маиляна, М.Ю.Беккиева, Г.Р. Силя и А.Е. Шейкина, с введением в расчет новых изменившихся прочностных и деформативных характеристик бетона, а также новой диаграммы «напряжения-деформации».

Изменение характеристик бетона при малоцикловых нагружениях предлагается учитывать регрессионными уравнениями:

где в качестве функции y приняты параметры К, учитывающие изменение прочностных R и деформативных R, Е характеристик бетона, а в качестве аргументов – уровень повторных нагружений, относительная прочность бетона и количество циклов нагружения n в относительных показателях.

Значения коэффициентов bo…b9 для определения параметров К, учитывающих изменение прочностных и деформативных характеристик бетона, определенные Л.Р. Маиляном, М.Ю. Беккиевым и Г.Р. Силем и А.Е. Шейкиным, пришлось откорректировать – для этого нами были использованы отдельные результаты наших выборочных испытаний в условиях, соответствующих работе контрольных сечений регулируемых фундаментов.

Изменение же диаграммы деформирования бетона при малоцикловых нагружениях предлагается производить, в целях унификации, по формуле ЕКБФИП, вводя в нее изменившиеся в результате малоцикловых повторных нагружений прочностные и деформативные характеристики бетона.

Анализ показал, что характеристики бетона и его диаграммы деформирования, построенные по нашим рекомендациям, удовлетворительно описывают соответствующие опытные параметры.

Далее предлагается алгоритм оценки НДС сечений железобетонных регулируемых фундаментов с учетом выдержки под нагрузкой.

Состояние I соответствует максимальной нагрузке при первоначальном нагружении. Расчетная оценка здесь производится по существующим программным комплексам с помощью введения в них расчетных диаграмм деформирования бетона и арматуры, постоянных для всех волокон и сечений.

Состояние 2 соответствует окончанию выдержки под нагрузкой. Оно отличается приростом деформаций и напряжений в арматуре и бетоне, изменением высот сжатой и растянутой зон, связанного с этим изменения знака деформаций и напряжений в волокнах бетона вблизи нейтральной оси.

Но главное отличие в том, что в состоянии 2 бетон имеет уже различные по высоте диаграммы » — «, обусловленные разным уровнем деформаций и напряжений при первоначальном нагружении и различным изменением характеристик и диаграмм деформирования как по высоте, так и по длине элементов при длительной выдержке под нагрузкой.

Все это существенно усложняет задачу расчетной оценки работы регулируемых фундаментов после длительной выдержки, и еще более — в процессе собственно подъема и регулирования положения здания.

Для ее решения рекомендуется использовать для расчета на стадии 2 тот же самый программный комплекс, что и на стадии I, но с подстановкой в него уже не постоянных, а переменных характеристик и диаграмм волокон бетона по высоте сечения и по длине участков элементов регулируемых фундаментов, определенных по нашим рекомендациям.

Для этого необходим критерий определения, какой именно этап рассматривается для каждого волокна бетона по высоте или по длине. Им может быть сравнение деформаций каждого волокна, получаемых на каждом этапе шагово-итерационного расчета, с величинами, полученными на предыдущем этапе расчета по нагрузке. В зависимости от результата сравнения делается вывод о том, по какой диаграмме работает рассматриваемое волокно – «сжатие-сжатие», «растяжение-растяжение», «сжатие-разгрузка-растяжение»

В целом же, предлагаемый способ определения НДС расчетного сечения элемента железобетонного регулируемого фундамента с учетом длительной выдержки под нагрузкой или поэтапного изменения его работы и деформирования базируется на шагово-итерационном подходе в совокупности с гипотезой плоских сечений, распространяющейся на прирост деформаций в сжатом и растянутом бетоне и арматуре и учитывает все особенности расчета регулируемых фундаментов при знакопостоянном и знакопеременном нагружении после длительной выдержки.

Описанный расчет дает в результате массивы значений усилий и жесткостей, на основании которых производится оценка НДС.

Таким образом, расчетная оценка НДС сечений регулируемых железобетонных фундаментов при знакопостоянном и знакопеременном нагружении шагово-итерационным методом полностью разработана на всех этапах — первоначальном кратковременном нагружении, длительной выдержке и последующем знакопостоянном и знакопеременном нагружении.

Анализ сходимости опытных данных с теоретическими рекомендациями, реализованными с учетом промежуточной выдержки под нагрузкой и малоцикловым нагружением, был реализован в конечно-элементных моделях и рассчитан в программном комплексе Lira 9.6.

Без учета разработанных рекомендаций наблюдалось количественное и качественное различие опытных и теоретических данных, что свидетельствовало о необходимости совершенствования методов расчета регулируемых фундаментов. Учет разработанных рекомендаций резко улучшил сходимость опытных и теоретических данных, как в количественном, так и в качественном отношении, что свидетельствует о целесообразности применения разработанных рекомендаций в расчетах регулируемых фундаментов на всех стадиях работы.

В пятой главе рассматривается практическое внедрение предлагаемых конструктивных, технологических и расчетных решений.

В 2010г. с участием автора был выполнен подъем объекта культурного наследия – жилого дома поэта Майкова, XVIII века в Москве.

Результатом работ стал подъем надземной части здания по отношению к фундаментной части на 750 мм, что позволило восстановить архитектурный вид ансамбля исторических зданий.

В 2012-2013гг. с участием автора было проведено устранение сверхнормативных кренов комплекса из 5 и 10-этажных домов в г.Туапсе.

Особенность работ заключалась в стесненной застройке, а здания различных конструктивных решений были возведены в различное время.

Все объекты были возвращены в рабочее состояние путем применения конструкторских, технологических и расчетных предложений автора.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Предложена классификация регулируемых фундаментов проектируемых и эксплуатируемых зданий с железобетонным и металлическим каркасом.

2. Разработаны новые конструктивные решения регулируемых фундаментов проектируемых и эксплуатируемых зданий с железобетонным и металлическим каркасом, защищенные тремя патентами РФ на полезные модели.

3. Предложены технологические решения устройства регулируемых фундаментов проектируемых и эксплуатируемых зданий с железобетонным и металлическим каркасом.

4. Разработаны технологии подъема и выравнивания проектируемых и эксплуатируемых зданий с железобетонным и металлическим каркасом на регулируемых фундаментах.

5. Проведены численные исследования регулируемых фундаментов каркасных зданий, показавшие, что при расчете и проектировании плитной части необходимо учитывать изменение расчетных схем, возникающих в процессе подъема и выравнивания здания; наибольшие усилия в арматурных стержнях плитной части возникают на этапе подъема здания рабочей группой из двух домкратных узлов, в связи с чем, подбор ее армирования необходимо вести по усилиям, полученным по расчетной схеме, соответствующей именно этому этапу; изменение жесткости плитной части влияет на величину усилий в арматуре, и как следствие на процент и характер армирования — увеличение ее позволяет снизить процент армирования, но при увеличении толщины плитной части свыше определенной величины (0,3 м для рассматриваемого примера) является не рациональным.

6. Проведенные экспериментальные исследования регулируемых фундаментов каркасных зданий показали: на всех этапах работы по оси абсцисс — опытные напряжения в арматурных стержнях нижней грани плитной части были растягивающими, а расчетные — сжимающими; по оси ординат — характер распределения опытных и расчетных напряжений в арматурных стержнях нижней грани плитной части совпадает, и эти напряжения растягивающие;

форма эпюр распределения контактных вертикальных напряжений по подошве имеет седлообразное очертание, близкое к эпюре напряжений под жестким штампом, а изменение напряжений по подошве незначительно ( 3-7%).

исследований показал существенное различие опытных и теоретических данных — не только количественное, но и качественное — на некоторых этапах работы, что свидетельствует о необходимости совершенствования расчетного аппарата и методов расчета регулируемых фундаментов.

8. Получены расчетные диаграммы «напряжения-деформации» бетона при всех возможных режимах его работы в железобетонных регулируемых фундаментах при знакопостоянном и знакопеременном нагружениях с длительной выдержкой — «сжатии — сжатии», «сжатии — растяжении», «растяжении — сжатии» и «растяжении — растяжении».

9. Учтено влияние малоцикловых нагружений на прочностные и деформативные характеристики бетона и его диаграммы деформирования при сжатии и растяжении путем произведенной корректировки значений коэффициентов регрессионных уравнений.

10. Предложен алгоритм расчетной оценки напряженно-деформированного состояния сечений железобетонных регулируемых фундаментов при длительной выдержке под нагрузкой постоянного уровня.

11. Разработан шагово-итерационный метод расчета железобетонных регулируемых фундаментов после длительной выдержки при знакопостоянном и знакопеременном нагружении.

12. Проведено сопоставление экспериментальных данных с расчетными, вычисленными по разработанным зависимостям, на всех стадиях работы железобетонных регулируемых фундаментов, показавшее хорошую сходимость, существенно лучшую по сравнению с имеющимися рекомендациями.

13. Разработанные конструктивно-технологические решения и уточнения расчета и проектирования регулируемых фундаментов успешно внедрены в практическое строительство — при подъеме и выравнивании реальных объектов — жилой дом поэта Майкова ХVIII века в Москве и комплекс офисных 5 и 10-этажных зданий в г. Туапсе, что подтвердило достоверность и надежность предлагаемых решений и методов расчета.

Основные положения диссертации опубликованы в 19 работах:

– в 2 изданиях, рекомендованных ВАК:

1. Гусаренко С.П., Скибин М.Г., Зотов А.М. Регулируемые фундаменты // Вестник гражданских инженеров. – 2009. – №2. – С.139-141.

2. Зотов М.В., Кутасов И.А, Зотов А.М., Скибин М.Г. Особенности производства работ по подъему и выравниванию в условиях стесненной застройки//Интернет-журнал «Инженерный вестник Дона», 2013, вып. 3.

3. Регулируемый фундамент для крупнопанельных зданий. Пат. на полезную модель № 84029 РФ; опубл. 27.06.09. Бюл. №18. Зотов М.В., Скибин М.Г., Гусаренко С.П., Зотов А.М.

4. Регулируемый фундамент для каркасных железобетонных зданий.

Пат. на полезную модель № 84871 РФ; опубл. 20.07.09. Бюл. №20. Зотов М.В., Зотов А.М.

5. Регулируемый фундамент эксплуатируемого крупнопанельного здания. Пат. на полезную модель № 86961 РФ; опубл. 20.09.09. Бюл. №26.

Зотов М.В., Скибин М.Г., Гусаренко С.П., Зотов А.М.

6. Регулируемый фундамент для эксплуатируемых кирпичных зданий.

Пат. на полезную модель № 91347 РФ; опубл. 10.02.2010 Бюл. №4. Зотов М.В., Скибин М.Г., Гусаренко С.П., Зотов А.М.

7. Регулируемый фундамент для проектируемых кирпичных зданий.

Пат. на полезную модель № 91348 РФ; опубл. 10.02.2010 Бюл. №4. Зотов М.В., Скибин М.Г., Гусаренко С.П., Зотов А.М.

8. Регулируемый фундамент эксплуатируемого крупнопанельного здания. Пат. на полезную модель № 92669 РФ; опубл. 27.03.2010 Бюл. №9.

Зотов М.В., Скибин М.Г., Гусаренко С.П., Зотов А.М.

9. Регулируемый фундамент для эксплуатируемых зданий с металлическим каркасом. Пат. на полезную модель № 96380 РФ; опубл.

27.07.2010. Зотов М.В., Скибин М.Г., Гусаренко С.П., Зотов А.М.

10. Регулируемый фундамент для эксплуатируемых каркасных железобетонных зданий. Пат. на полезную модель № 96381 РФ; опубл.

27.07.2010. Зотов М.В., Скибин М.Г., Гусаренко С.П., Зотов А.М.

11. Регулируемый фундамент для сейсмических районов. Пат. № РФ; опубл. 20.11.2010 Бюл. №32. Зотов М.В., Скибин М.Г., Гусаренко С.П., Зотов А.М.

12. Регулируемый фундамент с переменной жесткостью опорной части.

Пат. №99790 РФ; опубл. 27.11.2010 Бюл. №33. Зотов М.В., Скибин М.Г., Гусаренко С.П., Зотов А.М.

13. Способ выравнивания монолитных железобетонных сооружений.

Пат. №2426837 РФ; опубл. 20.08.2011 Бюл. №23. Зотов М.В., Скибин М.Г., Гусаренко С.П., Зотов А.М.

14. Зотов М.В., Зотов А.М. Причины возникновения неравномерных деформаций зданий и методы их устранения//«Строительство-2007». матер.

Междун. научно-практич. конференц. –Ростов н/Д:РГСУ, 2007. –С.178–179.

15. Зотов М.В., Зотов А.М. Особенности подготовки крупнопанельных зданий к подъему и выравниванию//«Строительство-2008»: матер. Междун.

научно-практич. конференц. – Ростов н/Д: РГСУ, 2008. –С.46–47.

16. Зотов М.В., Зотов А.М. Конструктивные решения при подготовке здания к подъему с помощью плоских домкратов//«Строительство – 2009»:

матер. Юбилейн. международн. научно-практич. конференции. –Ростов н/Д:

РГСУ, 2009. – С. 58–59.

17. Zotov M.V., Zotov А.M. The levelling of multistorey buildings by means of hydraulic flat jack systems. ISA International Housing Conference – 2009, 1-4 September. University of Glasgow. Glasgow, 2009. – P. 260.

18. Скибин М.Г., Гусаренко С.П., Зотов А.М., Особенности изменения напряжений в конструкциях зданий при устройстве в них регулируемых фундаментов.//межвузовский тематический сборник трудов: Научнопрактические и теоретические проблемы геотехники: Том 1, Санкт-Петербург, 2009 – С.108-113.

19. Гусаренко С.П., Зотов А.М., Скибин М.Г. Регулируемые фундаменты кирпичных зданий//межвузовский тематический сборник трудов:

Научно-практические и теоретические проблемы геотехники: Том 1, СанктПетербург, 2009 – С.113-117.

Подписано в печать 23.09.13. Формат 60х84 1/16.

Ризограф. Бумага писчая. Уч.-изд.л. 1,0. Тираж 120 экз. Заказ 603.

Ростовского Государственного Строительного Университета 344002, г.Ростов-на-Дону, ул.Социалистическая,

«Ефименко Сергей Владимирович ОБОСНОВАНИЕ РАСЧЁТНЫХ ЗНАЧЕНИЙ ХАРАКТЕРИСТИК ГЛИНИСТЫХ ГРУНТОВ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ДОРОЖНЫХ ОДЕЖД АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГ (на примере районов Западной Сибири) 05.23.11 – Проектирование и строительство дорог, метрополитенов, аэродромов, мостов и транспортных тоннелей Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Омск-2006 2 Работа выполнена в Томском государственном архитектурностроительном университете Научный. »

«КОВАЛЕНКО Сергей Николаевич РЕГУЛИРОВАНИЕ ВОДНОГО И БИОГЕННОГО БАЛАНСА МАЛЫХ РЕК ПРИ ОСВОЕНИИ ВОДОСБОРОВ Специальность: 05.23.16 — Гидравлика и инженерная гидрология АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук Санкт-Петербург – 2011 Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Санкт-Петербургский государственный политехнический университет Научный консультант : доктор технических наук. »

«СОЛДАТОВ АЛЕКСЕЙ АЛЕКСАНДРОВИЧ ПОВЫШЕНИЕ СДВИГОУСТОЙЧИВОСТИ И ИЗНОСОСТОЙКОСТИ ДОРОЖНЫХ ПОКРЫТИЙ ПРИ ИСПОЛЬЗОВАНИИ ВЫСОКОДИСПЕРСНЫХ ОТСЕВОВ ДРОБЛЕНИЯ КЕРАМЗИТА В АСФАЛЬТОБЕТОННЫХ СМЕСЯХ Специальность 05.23.11 – Проектирование и строительство дорог, метрополитенов, аэродромов, мостов и транспортных тоннелей АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Воронеж – 2011 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном. »

«КИМ Хюн Чол СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕТОДОВ РАСЧЕТА ГЛУБИНЫ СЕЗОННОГО ПРОМЕРЗАНИЯ ПУЧИНИСТЫХ ГРУНТОВ ЗЕМЛЯНОГО ПОЛОТНА ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ПУТИ Специальность 05.23.11 – Проектирование и строительство дорог, метрополитенов, аэродромов, мостов и транспортных тоннелей Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Новосибирск – 2013 2 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования. »

«Акатьева Анна Олеговна АРХИТЕКТУРНАЯ ПРЕЗЕНТАЦИЯ КАК СРЕДСТВО КОММУНИКАЦИИ В АРХИТЕКТУРНОЙ ДЕЯТЕЛЬНОСТИ 05.23.20 – Теория и история архитектуры, реставрация и реконструкция архитектурного наследия АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата архитектуры Нижний Новгород – 2012 РАБОТА ВЫПОЛНЕНА В ФГОУ ВПО КАЗАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ Научный руководитель кандидат архитектуры Новиков Николай Михайлович Официальные оппоненты . »

«ГНЕЗДИЛОВА Светлана Александровна УЧЁТ ИЗМЕНЕНИЙ СОСТОЯНИЯ ГРУНТОВ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ ДОРОЖНЫХ ОДЕЖД (НА ПРИМЕРЕ БЕЛГОРОДСКОЙ ОБЛАСТИ) (05.23.11 – Проектирование и строительство дорог, метрополитенов, аэродромов, мостов и транспортных тоннелей) Автореферат диссертации на соискание учной степени кандидата технических наук Москва 2010 2 Работа выполнена на кафедре Строительство и эксплуатация дорог Московского автомобильно-дорожного государственного технического университета. »

«ЛОСКУТОВА ДИАНА ВЛАДИМИРОВНА ПРОЧНОСТЬ И ДЕФОРМАТИВНОСТЬ УЗЛОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ НА МЕТАЛЛИЧЕСКИХ ЗУБЧАТЫХ ПЛАСТИНАХ В СКВОЗНЫХ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЯХ 05.23.01 – Строительные конструкции, здания и сооружения АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Томск – 2009 2 Работа выполнена в государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Томский государственный архитектурно-строительный университет Научный руководитель. »

«Шумеев Павел Андреевич ГРАДОЭКОЛОГИЧЕСКОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ СОХРАНЕНИЯ ИСТОРИЧЕСКОЙ ЗАСТРОЙКИ НА ОСНОВЕ МОНИТОРИНГА СРЕДЫ (НА ПРИМЕРЕ Г. РОСТОВА-НА-ДОНУ) 05.23.22 – Градостроительство, планировка сельских населенных пунктов АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва – 2014 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Ростовский государственный строительный. »

«ЗАХАРОВ Фёдор Николаевич РАЗРАБОТКА И ОБОСНОВАНИЕ РАЦИОНАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ АРОЧНЫХ ВОДОПРОПУСКНЫХ ТРУБ ДЛЯ АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГ НЕЧЕРНОЗЕМЬЯ Специальность: 05.23.11 – Проектирование и строительство дорог, метрополитенов, аэродромов, мостов и транспортных тоннелей АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук Владимир — 2014 2 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального. »

«Кокодеева Наталия Евсегнеевна МЕТОДОЛОГИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ КОМПЛЕКСНОЙ ОЦЕНКИ НАДЕЖНОСТИ АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГ В СИСТЕМЕ ТЕХНИЧЕСКОГО РЕГУЛИРОВАНИЯ ДОРОЖНОГО ХОЗЯЙСТВА Специальность 05.23.11 – Проектирование и строительство дорог, метрополитенов, аэродромов, мостов и транспортных тоннелей АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук Санкт-Петербург 2012 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего. »

«Усов Ярослав Юрьевич ФОРМИРОВАНИЕ АРХИТЕКТУРНО-ПЛАНИРОВОЧНОЙ СТРУКТУРЫ БИОКЛИМАТИЧЕСКИХ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ Специальность 05.23.21 – Архитектура зданий и сооружений. Творческие концепции архитектурной деятельности Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата архитектуры Москва – 2013 2 Работа выполнена в ФГБОУ ВПО Московский архитектурный институт (государственная академия) на кафедре Архитектура жилых. »

«МАЦИЙ Сергей Иосифович ПРОТИВООПОЛЗНЕВАЯ ЗАЩИТА И УПРАВЛЕНИЕ РИСКОМ 05.23.11 – Проектирование и строительство дорог, метрополитенов, аэродромов, мостов и транспортных тоннелей АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук Волгоград 2010 2 Работа выполнена в Федеральном государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Кубанский государственный аграрный университет Официальные оппоненты : доктор технических наук. »

«Магомадов Заур Рамзанович ПОДГОТОВКА ПИТЬЕВОЙ ВОДЫ ИЗ МАЛОМОЩНЫХ ПОВЕРХНОСТНЫХ ВОДОИСТОЧНИКОВ 05.23.04 – Водоснабжение, канализация, строительные системы охраны водных ресурсов Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва-2012 2 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Московский государственный строительный университет Научный руководитель : доктор. »

«МИХАЙЛОВА Наталья Сергеевна ОСОБЕННОСТИ ДЕФОРМИРОВАНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ БАЛОК С ОРГАНИЗОВАННЫМИ ТРЕЩИНАМИ 05.23.01 – Строительные конструкции, здания и сооружения АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Новосибирск 2008 Работа выполнена в федеральном государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Новосибирский государственный архитектурностроительный университет Научный руководитель : доктор технических. »

«ПЕТРАШКЕВИЧ Валерий Вильгельмович РАЗРАБОТКА И ОБОСНОВАНИЕ НОВЫХ РЫБОЗАЩИТНЫХ КОНСТРУКЦИЙ МЕЛИОРАТИВНЫХ ВОДОЗАБОРОВ Специальность 05.23.07 Гидротехническое строительство Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук Санкт – Петербург 2009 ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ Работа выполнена в ЗАО Производственное объединение по изысканиям, исследованиям, проектированию и строительству водохозяйственных и мелиоративных объектов Актуальность проблемы. При. »

«Матвейко Роман Борисович МЕТОДИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ГЕОИНФОРМАЦИОННОГО ОБЕСПЕЧЕНИЯ УПРАВЛЕНИЯ РАЗВИТИЕМ ТЕРРИТОРИИ Специальность 05.23.22 – Градостроительство, планировка сельских населенных пунктов АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва – 2011 2 Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Ростовский государственный строительный университет Научный руководитель : доктор технических. »

«НАУМКИНА Юлия Владимировна УСИЛЕНИЕ ЛЕНТОЧНЫХ ФУНДАМЕНТОВ С ПЕРЕУСТРОЙСТВОМ В СПЛОШНУЮ ПЛИТУ ПЕРЕМЕННОЙ ЖЕСТКОСТИ С ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫМ НАПРЯЖЕНИЕМ ГРУНТОВОГО ОСНОВАНИЯ Специальность 05.23.02 – Основания и фундаменты, подземные сооружения АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Тюмень 2013 2 Работа выполнена в ФГБОУ ВПО Тюменский государственный архитектурностроительный университет (ТюмГАСУ) на кафедре Строительные конструкции. Научный. »

«Кобелев Владимир Николаевич ВЫБОР ОПТИМАЛЬНОЙ СТРУКТУРЫ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ Специальность 05.23.03 — Теплоснабжение, вентиляция, кондиционирование воздуха, газоснабжение и освещение АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Воронеж – 2011 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Воронежский государственный архитектурно-строительный университет. доктор технических. »

«МАРКЕЛОВА Елена Александровна ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ БИОСОРБЕНТА ДЛЯ ОЧИСТКИ АКВАТОРИЙ ОТ ЗАГРЯЗНЕНИЙ 05.23.16 –Гидравлика и инженерная гидрология Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Санкт-Петербург – 2011 2 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Санкт-Петербургский государственный политехнический университет Научный руководитель –. »

«ГАРИБОВ Рафаил Баширович ПРОЧНОСТЬ И ДЕФОРМАТИВНОСТЬ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ НЕСУЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ПРИ АГРЕССИВНЫХ ВОЗДЕЙСТВИЯХ ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ (Экспериментальная база. Оценка сопротивления на основе математических моделей. Экспериментальное обоснование. Мониторинг эксплуатации) Специальность 05.23.01 – Строительные конструкции, здания и сооружения Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук Пенза 2008 Работа выполнена в Государственном образовательном. »

© 2013 www.diss.seluk.ru — «Бесплатная электронная библиотека — Авторефераты, Диссертации, Монографии, Методички, учебные программы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.

Источник