Фундаменты двухпролетных промышленных зданий

Содержание

Проект фундаментов для двухпролетного одноэтажного промышленного здания II класса ответственности
Основные требования к проектированию фундаментов. Расчет физико-механических свойств наслоений грунта. Анализ технологического назначения здания и его конструктивного решения. Выбор глубины заложения фундамента и определение размеров его подошвы.
Подобные документы

Проект фундаментов для двухпролетного одноэтажного промышленного здания II класса ответственности

Основные требования к проектированию фундаментов. Расчет физико-механических свойств наслоений грунта. Анализ технологического назначения здания и его конструктивного решения. Выбор глубины заложения фундамента и определение размеров его подошвы.

Рубрика	Строительство и архитектура
Вид	курсовая работа
Язык	русский
Дата добавления	12.01.2013

1. Задание на проектирование

Необходимо запроектировать фундаменты для двухпролетного о д ноэтажного промышленного здания II класса ответственности, в котором технологическое оборудование и заглубленные помещения не оказывают влияния на расположение фундаментов. Нагрузки на полы цеха вблизи колонн крайнего ряда отсутствуют. Режим работы кранов 7, круглосуточный.

Проектируемое промышленное здание должно иметь железобетонный каркас. Поэтому по прил.4 СНиП 2.02.01-83* предельная осадка такого здания S_u = 8 см, предельный крен не нормируется.

1.1 Важнейшие требования к проектированию фундаментов

При проектировании необходимо обеспечивать:

· прочность и эксплуатационную надежность фундамента (деформации его конструктивных элементов не должны превышать предельно допустимых величин);

· максимальное использование механических свойств грунтов и материала фундамента;

· устойчивость на опрокидывание и сдвиг в плоскости подошвы;

· соблюдение нормативных величин абсолютных и неравномерных осадок;

· соответствие технико-экономическим требованиям и современным способам производства работ.

2. Анализ местных условий строительства

2.1 Расчет физико-механических свойств наслоений грунта

Таблица 2.1 — Физико-механические свойства грунтов на площадке строительства

Наименование слоя грунта

Удельный вес твердых частиц грунта (г_s), кН/м 3

Удельный вес скелета грунта в состоянии естественной влажности (г_d), кН/м 3

Коэффициент пористости (e)

Удельный вес грунта во взвешенном состоянии (г_sb), кН/м 3

Степень влажности (S_r)

Число пластичности (J_р)

Показатель текучести (J_L)

Условное сопротивление грунта сжатию (R₀), МПа

г — удельный вес грунта в сухом состоянии;

— удельный вес воды, равный 10 кН/м 3 ;

W — естественная влажность;

— влажность на границе текучести;

— влажность на границе раскатывания.

г_d = г/(1+W) = 19,1/(1+0,11) = 17,20 кН/м 3 ;

= (26,5 — 10)/(1+0,54) = 10,71 кН/м 3 ;

Так как S_r = 0,53, то из таблицы «Водосодержание песчаных грунтов по степени влажности» следует,что песок влажный. Следовательно, из таблицы «Условное сопротивление сжатию (R_o) песчаных грунтов» находим: R_o = 0,15 МПа.

г_d = г/(1+W) = 20,1/(1+0,20) = 16,75 кН/м 3 ;

= (27 — 10)/(1+0,611) = 10,55 кН/м 3 ;

R_o для суглинка находим интерполяцией. R_o = 0,287 Мпа.

г_d = г/(1+W) = 20,8/(1+0,24) = 16,77 кН/м 3 ;

= (27 — 10)/(1+0,61) = 10,55 кН/м 3 ;

R_o для глины находим интерполяцией. R_o = 0,361 Мпа.

В результате расчета величин условного сопротивления сжатию грунтов на площадке строительства, установлено, что их величина превышает 0,15 Мпа. Следовательно, на данном этапе проектирования следует сделать вывод о том, что напластования грунтов данной строительной площадки могут служить в качестве естественного основания для проектируемого промышленного здания.

3. Анализ технологического назначения здания и его конструктивного решения

Анализ технологического назначения здания позволяет установить:

— класс ответственности здания и его технологическое назначение;

— температурный режим внутри него;

— величины нагрузок, действующих на полы, примыкающие к фундаментам;

— наличие, расположение и размеры заглубленных помещений и фундаментов под оборудование;

— группы режимов работы мостовых и подвесных кранов, их грузоподъемность.

Анализ конструктивной схемы здания позволяет уяснить:

— размеры, планово-высотную привязку конструкций здания и вид материалов, из которых проектируется изготовление фундаментов;

— схему конструктивных особенностей (гибкая, или жесткая) здания;

— конструктивные особенности полов;

— чувствительность здания к деформациям основания (в задании на проектирование должны быть указаны величины предельных деформаций, обеспечивающих безопасную эксплуатацию здания);

— величину и направление нагрузок, действующих на фундамент на уровне его обреза или уровне планировки поверхности.

Эти сведения содержатся в задании на проектирование объекта. Их обосновывает специалист-технолог соответствующей сферы деятельности или они выбираются из паспортных данных на технологическое оборудование.

Сведения, полученные в разделах 1 и 2, являются исходными данными для проектирования и позволяют назначать расчетные схемы фундаментов, предопределяют методы их устройства, материалы и размеры, а также способы подготовки оснований. Заданным исходным данным могут удовлетворять несколько вариантов фундаментов. Оптимальный вариант, фундаментов выбирается по технико-экономическим показателям.

При выполнении курсового проекта сочетания нагрузок от колонн для расчетов по I и II предельным состояниям приведены табл.1.1 — исходные данные для проектирования. Нагрузки на фундамент определены в его обрезе в невыгодных сочетаниях.

Фундаменты проектируется под типовые колонны среднего и крайнего рядов, размеры которых выбираются из приложения к ГОСТ 25628 в зависимости от заданной высоты здания (h_c) и её расположения в пролете (крайний или средний ряд). Отметка пяты колонны — 1,050 м, шаг колонн 6 м.

4. Выбор глубины заложения фундамента

Глубина заложения фундамента (d) — это расстояние от поверхности планировки или пола подвала до подошвы фундамента. Подошва фундамента должна опираться на прочные слои грунта, о6еспечивающие восприятие нагрузки от фундамента и долговременную эксплуатационную надежность здания.

Одним из важнейших факторов, предопределяющих заглубление подошвы фундамента, является глубина сезонного промерзания грунта. Для районов, где глубина промерзания на незастроенной территории не превышает 2,5 м, ее нормативное значение (d_fn) определяют по формуле:

где M_t — безразмерный коэффициент, численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном районе, принимаемых по СНиП 2.01.01 «Строительная климатология и геофизика»;

d₀ — эмпирический коэффициент, величина которого зависит от вида грунта. Для суглинков и глин d₀ = 0,23 м; супесей, песков мелких и пылеватых d₀ = 0,28 м; песков гравелистых, крупных и средней крупности d₀ = 0,30 м; крупнообломочных грунтов d₀ = 0,34 м.

Так как подошва нашего фундамента находится в слое сугленков, то выбираем

Далее находим расчетное значение глубины сезонного промерзания грунта (d_f), которое определяют по формуле:

где К_h — коэффициент, учитывающий влияние температуры воздуха внутри помещений, примыкающих к наружным фундаментам, учитывающий наличие подвала или технического подполья, а также состав полов. Принимается по СНиП 2.02.01 «Строительная климатология и геофизика».

Находим из таблицы «Коэффициенты К_h для расчета глубины промерзания грунта под зданиями» К_h = 0,7.

На глубину заложения подошвы фундамента оказывают влияние следующие особенности проектируемого сооружения:

— наличие и размеры подвалов, каналов, тоннелей, фундаментов под оборудование;

— глубина прокладки инженерных коммуникаций;

— глубина заложения фундаментов, примыкающих сооружений;

— конструктивные требования, предъявляемые к высоте фундамента (h_f) и т.п.

Высота фундамента (h_f) — это расстояние от его обреза до подошвы. Высота фундамента должна быть достаточной для надежного крепления к нему надземных конструкций (например, колонн). При стаканном сопряжении фундамента с железобетонной колонной глубина заделки колонны в фундамент (d_c) в том случае, когда колонна имеет сплошное прямоугольное сечение, должна быть не менее величины длинной стороны сечения (l_c):

Высота фундамента (h_f) из условия надежной заделки колонны в стакан должна быть не менее:

где h_g — расстояние от дна стакана до подошвы фундамента, принимаемое не менее 0,2 м;

0,05 — расстояние между торцом колонны и дном стакана, назначаемое для обеспечения рихтовки колонны при монтаже, м.

По ГОСТу 25628-90 » Колонны железобетонные для одноэтажных зданий и предприятий» выбираем колонну 1КК84. Размеры его сечения 400х700.

Высота фундамента, вычисленная по условию, округляется до ближайшего большего размера, кратного 0,3 м. В промышленных зданиях минимальная высота фундамента стаканного типа не может быть менее 1,5 м. Значит мы принимаем высоту фундамента h_f = 1,5 м.

Глубина заложения фундамента d = h_f +0,2 = 1,7 м

За отметку ПФ принимаем 122,4 — d = 120,7.

Отметка ГП равна 122,4 — 0,9 = 121,5м

ГП — ПФ = 121,5-120,7= 0,8м

Заключение: поскольку в результате расчета установлено, что между отметкой ГП и отметкой ПФ больше 0,7 м, то ПФ не корректируется.

5. Определение размеров подошвы фундамента

В первом приближении площадь подошвы фундамента (А) определяют по конструктивным соображениям и вычисляют по формуле:

где N_П — сумма всех вертикальных нагрузок в обрезе фундамента для расчетов по П группе предельных состояний, кН;

R — расчетное значение сопротивления грунта сжатию, кПа;

г_mt — среднее значение удельного веса материала фундамента и грунта на его уступах, принимаемое в инженерных расчетах равным 20 кН/м 3 ;

d — глубина заложения фундамента, м.

Значение N_П определяют как сумму наибольшей вертикальной нагрузки N_П_max из всех заданных сочетаний нагрузок от колонны для расчетов по П группе предельных состояний и дополнительных нагрузок в обрезе фундамента в виде, например, веса фундаментной балки, веса стены и т.д.

Для условий курсового проекта:

где G₁ — вес стены, кН;

где H₁ — высота здания(8.4), м; b₀ — толщина стены(0.3) м;

n — шаг колонн (n=6), м; г₁ — удельный вес материала стены, кН/м 3 ;

k_n — коэффициент проемности (k_n=0,70….0,85);

г_n — коэффициент надежности по назначению (г_n=0,9).

Принимаем возможные размеры подошвы фундамента:2,1х2,4м.

Поскольку шаг колонн 6 м, то максимально возможная ширина фундамента стаканного типа не может превышать 3 м. Поэтому можно задать произвольно величину b в диапазоне значений от 0,9 м до 2, 7 м. Расчетное сопротивление грунта основания сжатию для бесподвальных зданий определяют по формуле:

где г_С1 и г_С2 — коэффициенты условий работы приведены в табл 5.1 (СНиП 2.02.0I-83*, табл.3);

к — коэффициент, принимаемый: к = 1 — если свойства грунта (С и ц) определены экспериментально; к = 1,1 — если они приняты по таблицам СНиП;

M _g , M_q , M_c — коэффициенты_, принимаемые по табл. 4 СНиП 2.02.0l-83 в зависимости от угла внутреннего трения ц_П;

К_Z — коэффициент, принимаемый равным:

г_П 1 — то же, залегающих выше подошвы;

C_П — расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа;

d — глубина заложения фундамента, м.

Для зданий с гибкой конструктивной схемой значение коэффициента _с2 принимается равным единице.

к = 1,1 — так как свойства грунта (С и ц) приняты по таблицам СНиП.

г_П равен отношению сумм произведений толщины слоя грунта на его удельный вес к 3 ширинам фундамента (3b=6,3м).

г_П = (0,7*16,75+2.4*16,77+17,20*3,2)/6.3 = 16,98 кН/м 3

г_П 1 = 16,98 кН/м 3 так как выше подошвы фундамента находится только слой песка и почвы.

R = (1,25*1/1,1) *(0,47*1*2.1*16,98+2,89*1,5*16,75+5,48*20) = 226,03 кПа

Первой проверкой найденных размеров подошвы является установление формы эпюры давлений в подошве фундамента (контактных давлений) и сравнение ее с допустимой.

Форма эпюры контактных давлений обусловлена значениями эксцентриситетов, и проверка сводится к выполнению условия:

где о_i — расчетное значение относительных эксцентриситетов для каждого i — го сочетания нагрузок при расчетах по П гр. предельных состояний;

n — число сочетаний нагрузок при расчетах по П группе предельных состояний;

о_u =1/6 — для остальных производственных зданий с мостовыми кранами и открытых крановых эстакад;

Относительный эксцентриситет вертикальной нагрузки в подошве фундамента для каждого сочетания определяется по формуле

где a — сторона подошвы фундамента (a = l или b), вдоль которой действуют моменты, м;

e_i — эксцентриситет вертикальной нагрузки, приложенной к подошве фундамента, определяемый по формуле:

Здесь У N_П_i — сумма всех вертикальных сил, приложенных к подошве фундамента;

У M_П_i — сумма всех моментов, относительно выбранных координатных осей в подошве фундамента.

Для первого сочетания:

где G_f — ориентировочный вес фундамента, грунта на его уступах и подготовки под полы, определяемый по формуле:

где г_n — коэффициент надежности по назначению (г_n=0,9);

где b_ст — толщина стены, м; l_c_т длина стены, равная 1 м.

Эксцентриситет приложения равнодействующей вертикальной нагрузки в подошве фундамента в первом сочетании:

о₁ = (e₁)/ а = — 0,1263/2,4 = — 0,0526 с _max) не должно превышать 1,5 R .

При действии момента только в одной плоскости должны выполняться два условия:

Р 2* h₀₁ = 0,53 — выбираем последнюю схему фундамента.

Наибольший допускаемый вынос нижней ступени (С₁) определяют по формуле:

где K — коэффициент, принимаемый по табл.7.2 в зависимости от конфигурации фундамента, класса бетона по прочности на сжатие и наибольшего краевого давления под подошвой. Сначала в расчете можно принять бетон класса В 15.

Краевое давление (P₁_max) принимаем равным P_П_max₁ = 306,3 кПа ; выбираем бетон В 15. Следовательно коэффициент К принимаем равным 2,2.

Если вычисленные значения С₁ превышают фактические выносы ступени C₁_l вдоль стороны l и C₁_b вдоль стороны b, определяемые расстояниями от грани подошвы фундамента до подколонника (рис.4), то оставляют одну ступень. В том случае, когда вычисленные значения С₁ меньше фактических выносов, то устраивают еще одну или две ступени.

Из результатов расчетов можно сделать вывод о том, что необходимо добавить вторую ступень, но только вдоль стороны l.

7.2 Расчет фундамента на продавливание колонной дна стакана

Этот расчет производится на действие только от расчетной вертикальной силы N₁_c, действующей в уровне торца колонны, если удовлетворяется условие , что расстояние от обреза фундамента до поверхности первой ступени (h_uc) за минусом расстояния до дна стакана (d_с) меньше половины разницы между внешними габаритами стакана (l_uc) и длинной стороной колонны (l_c):

h_uc — d_с * как для железобетонных сечений в кПа;

A₀ — площадь многоугольника abcdeg в м 2 , равная:

Рисунок 4 — схемы разрезов запроектированного фундамента

h₀_g — рабочая высота пирамиды продавливания от дна стакана .до плоскости расположения растянутой арматуры, м;

d_p, b_p, l_p — глубина и размеры по низу меньшей и большей сторон стакана (см. рис.3), м.

R_bt = 1500 кПа , в соответствии с маркой бетона В15

b_p = 900 мм — ширина стакана фундамента.

b_m = b_p + h_0g = 900 + 465 = 1365мм = 1,365 м

A₀ = 0,5b[(l — l_p — 2h_0g) — 0,25(l — l_p — 2h_0g) 2 ] = 0,5*2,1[(2,4 — 1,2 — 2*0,465) — 0,25(2,4 — 1,2 — 2*0,465) 2 ] = 0,26 м 2

где R_s — расчетное сопротивление арматуры растяжению, принимаемое по СНиП 2.03.01-84* для класса А400 — R_s = 365 000 кПа;

M_xj — расчетный момент в расчетном сечении j, кНм;

h₀_j — рабочая высота рассматриваемого сечения, м;

н_j — коэффициент, зависящий от расчетного момента, расчетного сопротивления бетона на сжатие, размера (ширины) сжатой зоны в рассматриваемом сечении, рабочей высоты. Это значение допускается принимать равным н_j = 0,9.

В зависимости от вида эпюры контактных давлений грунта от расчетных нагрузок для I предельного состояния изгибающие моменты в j-том сечении на расстоянии C_j от наиболее нагруженного края фундамента при действии внешних моментов УM₁_i только вдоль одной стороны (вдоль длины подошвы l ) вычисляют по формуле:

i — номер невыгодного сочетания нагрузок, принятый в п. 7.1;

j — номер рассматриваемого сечения (рис.5).

C_j — расстояние от боковой поверхности фундамента до рассматриваемого сечения, м.

Невыгодное сочетание нагрузок N _П1 — первое сочетание. УN_П1=1173,66кН, e₁ = -0,1263м

В нашем случае рассмотрим сечение первой ступени. За расстояние C₁ примем расстояние между серединой сечения фундамента и началом выступа первой ступени, вдоль стороны l.

h₀₁=0,265 м — рабочая высота нижней ступени.

Вычисляем площадь сечения всей арматуры для стороны b:

Шаг рабочих стержней принимается равным 200 мм;

Определяем количество рабочей арматуры по стороне b:

Определяем площадь сечения одной арматуры:

R=(1,36/3,14) 1/2 = 0,65 см

Принимаем D = 22 мм, но так как это значение больше 20 мм, то это нецелесообразно. Значит принимаем сетку скрепленную во взаимо -перпендикулярных направлениях.

Для этого определяем количество рабочей арматуры по стороне l:

Принимаем к этим 13 стержням D =10 мм, R = 5 мм = 0,5 см

Площадь одной арматуры по стороне l составит:

A_sl=0,79*13 = 10,27 см 2

Определяем площадь сечения всей арматуры для стороны b:

A_sb= 15 — 10,27 = 4,73 см 2

Определяем площадь сечения одной арматуры для стороны b:

R=(0,43/3,14) 1/2 = 0,37 см

D=0,37*2 = 0,74 см = 7,4 мм

Принимаем D =8 мм

По произведенным расчетам можно сделать вывод о том, что для фундамента принимаем сетку скрепленную во взаимоперпендикулярных направлениях (арматура класса А400):

— по стороне l принимаем рабочую арматуру сечением

— по стороне b принимаем рабочую арматуру сечением

8. Определение количества материала, необходимого для одного фундамента

1.Определяем массу бетона, необходимого на один фундамент.

Для этого сначала определим объем выемки стакана фундамента. Он представляем собой усеченную пирамиду. Воспользуемся формулой для определения объема усеченной пирамиды:

S₁ — площадь нижней поверхности выемки стакана фундамента;

S₂ — площадь верхней поверхности выемки стакана фундамента;

H — глубина стакана, равная 1,0 м.

Стороны нижней и верхней поверхностей выемки стакана фундамента:

a₁=1,2 — 2*0,175 — 2*0,025 = 0,8 м

b₁=0,9 — 2*0,175 — 2*0,025 = 0,5 м

Подставляя эти значения в формулу объема усеченной пирамиды, получим V_выемки = 0,433 м 3

Окончательным расчетом объема бетона в фундаменте будет:

V_б = (1,5*2,4*0,3 + 0,3*1,8* 0,9 + 0,9*1,2*0,9) — V_выемки = 2,1 м 3

Плотность бетона — 2200 кг/ м 3

Масса бетона для одного фундамента:

2.Определяем массу арматуры, необходимой на один фундамент.

Длина арматуры по стороне b составит 2,1- 0,04 = 2,06 м, по стороне l составит 2,4- 0,04 = 2,36м. Объем арматуры составит:

Для сечения D=10мм:

V_арм.18 = 3,14*13*(0,9) 2 *236 = 7803,15 см 3 = 0,0078 м 3

Для сечения D=8мм:

V_арм.10 = 3,14*11* (0,5) 2 *206 = 1778,81 см 3 = 0,00177 м 3

Плотность арматуры — 7800 кг/ м 3

Масса арматуры D=10мм:

m_арм.18 = V_арм.18 * 7800 = 60,84 кг

Масса арматуры D=8мм:

m_арм.10 = V_арм.10 * 7800 = 13,8 кг

3.Определим массу бетона, учитывая арматуру:

V_б.арм. = V_б — V_арм.18 — V_арм.10 = 2,1 — 0,0078 — 0,00177 = 2,0904 м 3

m_арм.18 = V_арм.18 * 7800 = 60,84 кг

m_арм.10 = V_арм.10 * 7800 = 13,8 кг

Масса фундамента составит:

m_ф = 4606,14 + 60,84 + 13,8 = 4680,78 кг

Общий вывод по курсовому работе: запроектированы фундаменты для двухпролетного одноэтажного промышленного здания II класса ответственности. Высота фундамента h_f =1,5 м, глубина заложения d = 1,7 м, за ПФ принята отметка = 120,7, ПФ расположена в слое грунта — суглинок. Размеры подошвы фундамента 2,1х2,4 м. Длина и ширина подколонника 1,2 и 0,9 м соответственно, толщина стенки подколонника d_g = 175 мм, глубина стакана подколонника d_с = 1,0 м. Для армирования фундамента принимаем сетку скрепленную во взаимоперпендикулярных направлениях (арматура класса А400),расположенную в плитной части фундамента: по стороне l принимаем рабочую арматуру сечением D =10 мм, 13 шт; по стороне b принимаем рабочую арматуру сечением D =8 мм, 11 шт. Масса запроектированного фундамента составляет m_ф= 4680,78 кг

I. СHиП 2.02.01-83*. Строительные нормы и правила. Основания зданий и сооружений. Минстрой РФ. — М.: Стройиздат, I995. — 48 с.

2. Пособие по проектированию оснований зданий и сооружений (к СНиП 2.02.01-83).- М.: Стройиздат,1986.- 416 с.

З. Справочник проектировщика. Основания, фундаменты и подземные сооружения. Под ред. Е.А. Сорочана и Ю.Г. Трофименкова.-М.: Стройиздат,1965.- 480 с.

4. СНиП 2.01.01-82. Строительные нормы и правила. Строительная климатология и геофизика. — М.:Стройиздат, 1983.-136 с.

5. СНиП 2.01.07-85. Строительные нормы и правила. Нагрузки и воздействия. — М.: ЦИТП Госстроя CССР, I986.- 36 с.

6. СНиП 2.03,01- 84*. Строительные нормы и правила. Бетонные и железобетонные конструкции. — М.: ЦИТП Госстроя CССР, I985.- 80 с.

7. Пособие по проектированию фундаментов яа естественном основании под колонны зданий и сооружений (к СНиП 2.03.01-84 и СНиП 2.02.01-83). — М.: ЦИТП Госстроя CССР, I989.- 113 с.

8. Далматов Б.И. и др. Основания и фундаменты. — М.: Изд-во АСВ; СПбГАСУ, 2002. — 392 с.

9. Берлинов М.В. Основания и фундаменты. — М.: ВШ, 1998. — 319 с.

Подобные документы

Анализ технологического назначения здания и его конструктивного решения. Выбор глубины заложения и определение размеров подошвы фундамента. Расчет осадок подошвы фундамента, прочности конструктивных элементов и количества необходимого материала.

дипломная работа [1,3 M], добавлен 13.02.2016

Исследование местных условий строительства. Расчет физико-механических свойств наслоений грунтов на площадке строительства. Выбор глубины заложения фундамента. Определение параметров фундамента стаканного типа под одноконсольную одноветвевую колонну.

курсовая работа [48,0 K], добавлен 29.10.2013

Оценка инженерно-геологических условий строительной площадки. Выбор глубины заложения фундаментов, сооружаемых в открытом котловане. Определение размеров подошвы фундаментов мелкого заложения (на естественном основании). Расчет свайного фундамента.

курсовая работа [336,3 K], добавлен 13.12.2013

Знакомство с основными особенностями проектирования фундаментов для универсального здания легкой промышленности. Общая характеристика физико-механических свойств грунтов основания. Рассмотрение способов определения глубины заложения подошвы фундамента.

дипломная работа [1,3 M], добавлен 18.05.2014

Конструирование свайных фундаментов мелкого заложения. Анализ инженерно-геологических условий. Определение глубины заложения подошвы фундамента, зависящей от конструктивных особенностей здания. Проведение проверки по деформациям грунта основания.

курсовая работа [242,3 K], добавлен 25.11.2014

Анализ инженерно-геологических условий и определение расчетных характеристик грунтов. Проектирование фундаментов на естественном основании. Определение глубины заложения подошвы фундамента. Сопротивление грунта основания. Выбор типа, длины и сечения свай.

курсовая работа [154,4 K], добавлен 07.03.2016

Анализ конструктивной схемы промышленного здания. Составление сочетаний нагрузок, действующих на фундаменты зданий. Определение глубины заложения фундамента, размеров его подошвы. Подбор сваебойного оборудования. Определение проектного отказа свай.

курсовая работа [1,7 M], добавлен 06.03.2015

Строительство жилого здания. Определение расчетных характеристик грунтов основания и размеров подошвы фундамента мелкого заложения. Расчет несущей способности сваи, выбор ее типов и размеров. Нахождение сопротивления грунта и осадки подошвы фундамента.

курсовая работа [205,3 K], добавлен 28.10.2014

Анализ параметров проектируемого одноэтажного промышленного здания и сбор нагрузок, действующих на фундамент. Определение расчетного сопротивления грунта основания здания и расчет глубины заложения фундамента. Расчет количества свай и осадки фундамента.

курсовая работа [1,1 M], добавлен 18.09.2013

Определение физико-механических характеристик грунтов площадки строительства. Построение геологического разреза и плана здания. Выбор глубины заложения подошвы свайного фундамента, расчет его параметров и осадок. Водопонижение и гидроизоляция фундаментов.

курсовая работа [697,3 K], добавлен 18.06.2013

Источник