- Курсовые работы проект фундамента
- Курсовая работа: Основания и фундаменты
- 1. Грунтовые условия строительной площадки
- Определение наименования грунтов по ГОСТ 25100-82
- 4 Слой- глина полутвердая
- 1.3 Оценка грунтовых условий (заключение по стройплощадке)
- 2.2 Определение размеров подошвы фундамента
- 2.2.1 Стена по оси «А» без подвала
- 2.2.2 Стена по оси «Б» без подвала
- 3. Расчет и конструирование свайных фундаментов
- Выбор типа, вида, размеров свай и назначение габаритов ростверков
- 3.2 Определение несущей способности и расчетной нагрузки свай
- 3.6 Подбор оборудования для погружения свай. Определение расчетного отказа
- квадратного сечения 0,3х0,3м, длиной 7м. Марка сваи С 7-30, несущая способность Fd =806кН. Ростверки монолитные железобетонные высотой 1,5м. Несущий слой-глина полутвердая с IL =0.27. Оборудование для погружения — паро-воздушный молот одиночного действия ССС-570 с Еd =25.2 кДж. Расчетный отказ-0,004м.
- 3.7 Рекомендации по производству работ и устройству гидроизоляции
- Земляные работы должны выполнятся комплексно-механизированным способом в соответствии со СНиП 3.02.07-87. Ширина по дну траншеи с учетом ширины конструкции фундаментов и необходимостью спуска людей с добавлением 0,6м.
- Наружную поверхность фундаментов, стен подвала покрывают двумя слоями горячего битума.
- Заключение
- Список использованной литературы
Курсовые работы проект фундамента
Министерство образования и науки Российской Федерации
Федеральное государственное бюджетное
Факультет кадастра и строительства
к курсовому проекту
по дисциплине «Основания и фундаменты»
В настоящее время проблема грамотного проектирования, расчета и обустройства фундаментов является очень актуальной, так как правильно выполненные вышеперечисленные работы являются залогом долговечной и надежной работы всей конструкции. Напротив ошибки в расчете и нарушение технологии возведения, могут привести к негативным последствиям, таким как, например, неравномерная осадка, что в свою очередь может спровоцировать образование трещин и преждевременное разрушение здания.
Цель: закрепление теоретических знаний, приобретение практических навыков проектирования фундаментов, знакомство с действующими нормами проектирования и расчетов фундаментов для дальнейшего практического использования при возведении конкретных объектов.
· провести анализ результатов инженерно-геологических и инженерно-геологических изысканий на строительной площадке
· провести анализ проектируемого здания и собрать нагрузки на фундаменты
· подобрать колонны и назначить размеры подколонника
· провести расчёт фундаментов мелкого заложения
Объект исследования — основания фундаментов мелкого заложения и свайных фундаментов.
Предмет исследования — фундаменты.
Фундаментом называется часть здания или сооружения, преимущественно подземная, которая воспринимает нагрузки от сооружения и передает их на естественное или искусственное основание, сложенное грунтами.
Основания — это грунтовая толща, которая воспринимает нагрузки от фундамента и передает их в нижележащие грунтовые слои.
Фундаменты могут быть мелкого и глубокого заложения. В курсовой работе рассматривается фундаменты мелкого заложения и свайные фундаменты. Тип и конструкция фундамента определяется на основе технико-экономического сравнения вариантов с учетом инженерно-геологических условий площадки, вида сооружений, размера и характера нагрузок, производственных возможностей строительной организации.
Проектирование оснований является неотъемлемой частью проектирования сооружения в целом. Требования, предъявляемые к основаниям: обеспечить прочность и эксплуатационных требований к сооружению при недопустимо больших деформациях, минимальная стоимость, трудоемкость и сроки строительства.
Последовательность проектирования оснований и фундаментов: оценка результатов инженерно-геологических изысканий, анализ проектируемого здания, выбор типа основания и фундамента, начиная с привязки здания к строительной площадке.
Основания рассчитывают по двум группам предельных состояний. По первой группе — по несущей способности. По второй группе — по деформациям (по осадкам, прогибам, подъемам и прочее). Целью этих расчетов является невозможность достижения основанием и фундаментом предельного состояния, так как это приводит к нарушению эксплуатационной или даже к невозможности использования здания по назначению.
инженерный геологический фундамент грунт
. Выбор исходных данных
.1Характеристика географического положения, рельеф, климатические условия
Площадка строительства находится в районе города Свердловска (Екатеринбурга).Этот город находиться в умеренном климатическом поясе ;расчетная зимняя температура воздуха -35 º С; температура воздуха в летний период времени +22 º С; в холодный и теплый период года преобладают западные ветра.
Район не относится к сейсмичным.
Город находится во 3 снеговом районе. Снеговая нагрузка 1.8кПа
Нормативная глубина сезонного промерзания для города Свердловска- 1.98м.
1.2 Описание инженерно-геологического строения и литологического состава толщи грунтов строительной площадки
На строительной площадке выполнено 5 скважин глубиной 10 м, расстояния м/д скважинами 55.0 м. В пределах пройденных скважинами грунтов выявлено 4слоя:
· песок средней крупности;
Пласты залегают с небольшим уклоном к горизонту. Горизонт грунтовых вод установлен на абсолютной отметке 25,00. Абсолютная отметка уровня планировки грунта — 28,35. (уровень пола 1-го этажа на отметке 28,50 м)
1.3 Анализ физико-механических характеристик грунтов в порядке их залегания
. По гранулометрическому составу — песок пылеватый.
. По плотности сложения e = 0,60 — средней плотности.
. По степени водонасыщения
— грунт насыщенный водой
4. По сжимаемости E = 8,0 МПа — грунт среднесжимаемый
. По пучинистости — т.к. песок пылеватый, то он склонен к пучению.
. По гранулометрическому составу — песок пылеватый.
. По плотности сложения e = 0,65 — средней плотности.
. По степени водонасыщения
— грунт насыщенный водой
4. По сжимаемости E = 10 МПа — грунт среднесжимаемый
. По пучинистости — т.к. песок пылеватый, то он склонен к пучению.
. По гранулометрическому составу — песок средней крупности.
. По плотности сложения e = 0,60 — средней плотности.
. По степени водонасыщения
— грунт насыщенный водой
4. По сжимаемости E = 25,0 МПа — грунт среднесжимаемый
. По пучинистости — т.к. песок средней крупности, то он не склонен к пучению.
І слой — песок пылеватый, насыщенный водой, среднесжимаемый, средней плотности, склонен к пучению — может служить естественным основанием.
ІІ слой — песок пылеватый, насыщенный водой, среднесжимаемый, средней плотности, склонен к пучению — может служить естественным основанием.
ІІІ слой — песок средней крупности, насыщенный водой, среднесжимаемый, плотный, не склонен к пучению — может служить естественным основанием.
Характеристики физико-механических свойств грунтов записываем в табличной форме (таблица 1).
Наименование грунтаЗаданные характеристикиВычисленные характеристикиМощность слоя, мПлотность грунта ?, т/м 3 Плотность частиц грунта ? s , т/м 3 Природная влажность ?, доли ед.Влажность на пределе текучести ? L , доли ед.Влажность на пределе раскатывания ? Р , доли ед.Коэффициент фильтрации k ф , м/сут.Коэффициент пористости еПлотность скелета грунта ? d , т/м 3 Число пластичности J P , %Показатель текучести J L , доли ед.Коэффициент водонасыщения S r , доли ед.Модуль деформации Е, кПа1234567891011121314Песок пылеватый0,7-4,522,660,069—3.9·10 -4 0,601,6—0,3078000Песок пылеватый3,0-5,522,650,249—1,5·10 -4 0,651,57—1.01510000Песок средней крупности0,7-2,62,052,670,225—3.6·10 -1 0,601,72—1.00125000
Наименование грунтаВычисленные характеристикиДля расчета основанияпо несущей способностипо деформациямУдельный вес ? I , кН/м 3 Угол внутреннего трения ? I , градУдельное сцепление с I , кПаУдельный вес ? II , кН/м 3 Угол внутреннего трения ? II , градУдельное сцепление с II , кПа1151617181920Песок пылеватый2030320303Песок пылеватый 2030420322Песок средней крупности20,5382.020,5401
1.4 Учет морозного пучения грунтов
. Определяем глубину сезонного промерзания
2. Определяем УГВ.
3. Определяем величину
Нагрузки от стен собираем в табличной форме (таблица 3)
Таблица 3 — Нагрузки от стен
Номер фундаментаГрузовая площадь, м 2 Единичная нагрузка, кН/м 2 Коэффициент ослабления нагрузкиНагрузка от стен , кН123451В10830.5162
Здание на строительной площадке располагаем таким образом чтобы оно разместилось между крайними скважинами, а средняя скважина оказалась примерно в середине здания:
Номер вариантаДлина пролета, м Высотные отметки здания, мНагрузка в пролете, кПаL 1 L 2 L 3 H 1 H 2 H 3 H 4 H 5 IIIIII2030.0024.0024.0010.0019.2021.8010.6018.60151212
В соответствии с анализом инженерно-геологических условий строительной площадки за несущий слой принимаем песок пылеватый (насыщенный водой, среднесжимаемый, средней плотности, склонен к пучению — может служить естественным основанием).
Для отапливаемого здания с температурой внутри помещения +14 º С при производстве работ нулевого цикла в летнее время расчётную глубину сезонного промерзания определяем по формуле:
При конструкции пола по грунту принимаем =0,6.
Глубину заложения фундамента под наружную колонну принимаем не менее величины .
С учётом того, что подошва фундамента должна быть размещена в несущем слое на глубине не менее 10 см, глубина заложения фундамента должна быть:
Принимаем глубину заложения фундамента 1,8 м.
Учёт конструктивных особенностей фундамента
Подвалы отсутствуют. С учётом высоты подколонника глубина заложения фундамента из конструктивных особенностей будет равна 1,35 м.( Конструируем плитную часть фундамента. Определяем количество ступеней плитной части по сторонам l и b и высоту плитной части
. Определяем вес фундамента и грунта обратной засыпки на его уступах.
Вес грунта на уступах:
. Определяем суммарную вертикальную нагрузку в уровне подошвы фундамента:
. Определяем сумму моментов относительно центров подошвы фундамента:
. Определим эксцентриситеты в приложении равнодействующей, относительно центра подошвы фундамента:
. Определим давление в уровне подошвы фундамента.
. Уточняем расчётное сопротивление грунта по формуле раздела 4.3, подставив в неё рассчитанные размеры подошвы фундамента b и характеристики грунтов основания конкретного фундамента.
. Проверяем выполнение условий:
. Сравниваем с R. Расхождения между ними не должны превышать 15-20%.
. Построим эпюру распределения напряжения под подошвой фундамента:
Эпюра распределения напряжения
. Определим суммарную нагрузку вертикальную нагрузку на фундамент в уровне обреза:
. Определим площадь подошвы фундамента
. Определим размеры сторон прямоугольного фундамента задаваясь соотношениями сторон:
. Округляем полученные значения l и b до размеров кратных 0,1м
. Конструируем плитную часть фундамента. Определяем количество ступеней плитной части по сторонам l и b и высоту плитной части.
Определение длины и ширины плитной части
. Определяем вес фундамента и грунта обратной засыпки на его уступах.
Вес грунта на уступах:
. Определяем суммарную вертикальную нагрузку в уровне подошвы фундамента:
. Определяем сумму моментов относительно центров подошвы фундамента:
9. Определим эксцентриситеты в приложении равнодействующей, относительно центра подошвы фундамента.
. Уточняем расчётное сопротивление грунта по формуле раздела 4.3, подставив в неё рассчитанные размеры подошвы фундамента b и характеристики грунтов основания конкретного фундамента.
. Определим давление в уровне подошвы фундамента. ex = -1092,96/3425,85=-0,319м
еy = 82,02/3425.85 = 0.02 м
Pср = (336,66+118,59+321,19+134,04)/4 = 227,63 кН d висячей сваи и сваи-оболочки, погружаемых без выемки грунта, работающих на сжимающую нагрузку, определяют по формуле:
где ?с = 1 — коэффициент условий работы сваи в грунте;
— коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетной сопротивление грунта;
R = 2300 кПа — расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи;
Глубина погружения сваи 6 м.
А = 0,09 м2 — площадь опирания на грунт сваи, м;
u = 1,2 м — наружный периметр поперечного сечения сваи, м;
fi — расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, м;
hi — толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м.
Для определения значений расчетного сопротивления грунта на боковой поверхности сваи поступают следующим образом:
все слои грунта, которые прорезает свая, начиная от подошвы ростверка, расчленяют на элементарные слои, толщиной не более 2 м;
определяют расстояние Zi, до середины каждого элементарного слоя hi;
для каждого значения Zi, находят значения расчетных сопротивлений fi.
.4 Определение допустимой расчётной нагрузки на сваю
Допускаемая расчетная нагрузка на сваю F определяется по формуле:
где Fd — расчетная несущая способность грунта основания одиночной сваи;
?k — коэффициент надежности, принимаемый равным 1.4.
Схема к определению несущей способности висячей сваи
5.5 Расчёт свайных фундаментов по несущей способности
.5.1 Расчёт фундамента по оси 1-В
Определяем суммарную нагрузку в уровне обреза ростверка из расчёта фундамента по I группе предельных состояний.
Определяем количество свай в ростверке:
Необходимое количество свай и в свайном фундаменте в первом приближении можно определить по формуле
где NI = 1512 кН — расчетная вертикальная нагрузка в уровне обреза фундамента.
Конструктивно принимаем 6 сваи.
Теги: Проектирование и расчет фундаментов Курсовая работа (теория) Строительство
Источник
Курсовая работа: Основания и фундаменты
Название: Основания и фундаменты Раздел: Рефераты по строительству Тип: курсовая работа Добавлен 17:34:02 26 января 2011 Похожие работы Просмотров: 23772 Комментариев: 9 Оценило: 5 человек Средний балл: 4.6 Оценка: неизвестно Скачать | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
№ слоя | Мощность слоя м | Отметка подошвы слоя м | Полное наименование грунта | Физические характеристики | Механические характеристики | |||||||||||
r г/см 3 | w | e | Sr | WL | WP | IP % | IL % | cn КПа | jn град | Е МПа | ||||||
1 | 0.5 | 36,6 | Насыпь | 1,6 | — | — | — | — | — | — | — | — | — | — | — | |
2 | 3.9 | 33,4 | Супесь пластичная | 1,99 | 2,72 | 0.17 | 0.6 | — | 0,2 | 0,14 | 6 | 0,5 | 14 | 25 | 20 | |
3 | 4,6 | 28,6 | Песок средней крупности, средней плотности, насыщен водой. | 2 | 2,67 | 0.24 | 0.65 | 0,98 | — | — | — | — | 1 | 35 | 30 | |
4 | 7.2 | 21,4 | Глина полутвердая | 1,93 | 2.72 | 0.28 | 0.8 | — | 0.46 | 0.25 | 21 | 0.27 | 50,5 | 18,5 | 19,5 |
1.3 Оценка грунтовых условий (заключение по стройплощадке)
Строительная площадка имеет спокойный рельеф с абсолютной отметкой 38,2м . Грунты имеют слоистое напластование с выдержанным залеганием слоев. Наблюдается согласное залегание пластов с малым уклоном (i=1-2%). Грунтовые воды залегают на абсолютной отметке 34,8м т.е. на глубине 3,4 от поверхности, и принадлежат к второму слою.
Послойная оценка грунтов:
1-й слой – насыпь, толщиной 1,6 м – как основание не пригоден.
2-й слой – супесь, пластичная. Толщина слоя 3.9 м. Модуль деформации Е=20 МПа указывает на то, что данный слой среднесжимаем и может служить вполне хорошим естественным основанием, R0 =262,5 кПа следовательно супесь средней прочности.
3-й слой – песок средней крупности, средней плотности, насыщен водой, толщиной 4.8 м . По модулю деформации Е=30 МПа малосжимаем и может служить хорошим естественным основанием, R0 =400 кПа следовательно песок прочный
4-й слой – глина полутвердая, мощность 7.2 м. По показателю текучести ( IL =0.27 3,4 м
в части здания с подвалом: df +2м =3.659м , что >3,4 м
глубину заложения фундамента принимаем не менее df .
2.2 Определение размеров подошвы фундамента
Размеры подошвы фундаментов подбираются по формулам сопротивления материалов для внецентренного и центрального сжатия от действия расчетных нагрузок.
При расчете нескальных грунтов давление по подошве фундамента не должно превышать условную критическую нагрузку:
R – расчетное сопротивление грунта основания, рассчитывается по формуле, учитывающей совместную работу сооружения и основания и коэффициенты надежности.
gC 1 и gC 2 – коэффициенты условий работы принимаемые по СНиП т.3
gC 1 = 1.2 – для пылевато-глинистые, а также крупнообломочные с пылева- то-глинистым заполнителем с показателем текучести грунта или заполнителя.
0,25 1 – то же, залегающих выше подошвы фундамента.
сII – расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента.
Среднее давление по подошве ф-та:
;
;
N0 – нагрузка на фундамент
gmt – среднее значение удельного веса грунта и бетона.
А – площадь подошвы фундамента
для ленточного А= b×1м
для столбчатого А=b 2 м
В данном курсовом проекте для определения размеров подошвы фундамента использован графоаналитический метод решения.
2.2.1 Стена по оси «А» без подвала
d=1.8м; Р =1400/b 2 + 20×1.8=1400/b 2 + 36 = f1 (b)
P | b |
1436 | 1 |
386 | 2 |
191,5 | 3 |
123,5 | 4 |
R | b |
257,64 | 0 |
332,52 | 4 |
Принимаем фундамент ФВ8-1 2700х2400 мм.
bтр = 2,4 м, принимаем b=3м.
Проверка с учетом пригруза на выступах фундамента
;
;
R(2,7)= =313,8 кПа
Недогруз 26 %, ни чего не меняем т. к. при других размерах подошвы фундамента не выполняется неравенство Рmax ≤1.2R.
2.2.2 Стена по оси «Б» без подвала
Р =2700/b 2 + 20×1,8=2700/b 2 + 36 = f1 (b)
P | b |
2736 | 1 |
711 | 2 |
336 | 3 |
204,75 | 4 |
]
R | b |
257,64 | 0 |
332,52 | 4 |
bтр = 3,1м, принимаем b=3,6м, фундамент ФВ11-1 3600х3000мм.
Проверка с учетом пригруза на выступах фундамента
;
;
R=1.2·(15,6·3,6+214,7)=357,4 ; P 1
hs – толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м.
hcf – толщина конструкции пола подвала (0.15м)
gcf – расчетное значение удельного веса пола подвала(22 кH/м 3 )
db – глубина подвала
Р =2200/b 2 + 20×4,8=2200/b 2 +96 = f1 (b)
P | b |
1073 | 1,5 |
646 | 2 |
340,4 | 3 |
233,5 | 4 |
кН/м 3
град
R | b |
948,8 | 0 |
1110 | 4 |
bтр = 1,6м, принимаем b=2,1м, фундамент ФВ4-1 2100х1800мм, это наименьший фундамент подходящий под колонны сечением 800х500мм.
Проверка с учетом пригруза на выступах фундамента
;
;
R=1.2·(33,6·2,1+790,7)=1033,5 ; P 3
gi – удельный вес i-го слоя грунта .
Нi – толщина i-го слоя.
szg 0 – вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы
Строим вспомогательную эпюру 0.2×szg – для дальнейшего определения сжимаемой толщи основания.
Определим напряжение от внешней нагрузки, т.е. от фундамента:
P0 = Pcp — szg 0 — дополнительное вертикальное давление на основание
Р – среднее давление под подошвой фундамента.
a — коэффициент , принимаемый по таблице СНиП в зависимости от формы подошвы фундамента и относительной глубины
Сжимаемую толщу основания определяем графически – в точке пересечения графиков
Аналитическая проверка: szp = 0.2×szg ± 5 кПа
0.2×szg = 15,02кПа – условие выполнено
N слоя | hi | Еi | σzp кров. | σzp под. | σzp сред. | σ |
1 | 1,3 | 20000 | 256,5 | 210,84 | 233,67 | 0,0122 |
2 | 1,3 | 20000 | 210,84 | 120,55 | 165,70 | 0,0086 |
3 | 0,4 | 20000 | 120,55 | 111,73 | 116,14 | 0,0019 |
4 | 1,3 | 30000 | 111,73 | 62,82 | 87,28 | 0,0030 |
5 | 1,3 | 30000 | 62,82 | 40,27 | 51,55 | 0,0018 |
6 | 1,3 | 30000 | 40,27 | 27,74 | 34,01 | 0,0012 |
0,0286 |
Осадка не превышает допустимые 8 см.
Эпюра напряжений от собственного веса грунта:
№ | Высота слоя, м | Удельный вес грунта, кН/м 3 | szgi , кН/м 2 | sобщ , кН/м 2 |
1 | 0 | 0 | 0 | |
2 | 1,8 | 19,9 | 35,82 | 35,82 |
3 | 1,4 | 10,75 | 15,05 | 50,87 |
4 | 4,8 | 10,08 | 48,38 | 147,64 |
5 | σzw -6.2м | 10 | 62 | 209,64 |
6 | 7,2 | 19,3 | 138,96 | 348,6 |
gi – удельный вес i-го слоя грунта .
Нi – толщина i-го слоя.
szg 0 – вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы
Строим вспомогательную эпюру 0.2×szg – для дальнейшего определения сжимаемой толщи основания.
Определим напряжение от внешней нагрузки, т.е. от фундамента :
P0 = Pср — szg 0 — дополнительное вертикальное давление на основание
Р – среднее давление под подошвой фунадмента.
P0 = 617,7 –76,47=541,23 кПа
a — коэффициент , принимаемый по таблице СНиП в зависимости от формы подошвы фундамента и относительной глубины
hi = 0.4b , где b – ширина фундамента
Сжимаемую толщу основания определяем графически – в точке пересечения графиков
f(0.2×szg 0 ) и f(szp ) — Сжимаемая толщина Нс = 4,8 м szp =39,94 кПа
Аналитическая проверка: szp = 0.2×szg ± 5 кПа
0.2×szg =29,53кПа – условие выполнено
N слоя | hi | Еi | σzp кров. | σzp под. | σсред. | S |
1 | 0,8 | 30000 | 541,23 | 437,314 | 489,27 | 0,0104 |
2 | 0,8 | 30000 | 437,314 | 335,021 | 386,17 | 0,0103 |
3 | 0,8 | 30000 | 335,021 | 153,168 | 244,09 | 0,0065 |
4 | 0,8 | 30000 | 153,168 | 101,751 | 127,46 | 0,0034 |
5 | 0,8 | 30000 | 101,751 | 72,525 | 87,14 | 0,0023 |
6 | 0,8 | 30000 | 72,525 | 52,229 | 62,38 | 0,0017 |
0,0346 |
В связи с отсутствием данных о последующих слоях вычислить осадку в этих слоях не возможно, однако исходя из того, что осадка в слое №14 мала, осадкой последующих слоев можно пренебречь.
Осадка не превышает допустимые 8 см.
Необходимо проверить разность осадок фундаментов в здании.
где:
DS – разность осадок фундаментов в здании
L – расстояние между этими фундаментами
(3,46-2,89)/600 = 0.00095 3
Построение эпюры активного давления грунта на стену подвала
λа =tg 2 =0.49
σас =
2.7 Заключение по варианту фундаментов мелкого заложения
Несмотря на немаленькие недогрузки все фундаменты рациональны и на свайный фундамент переходить нет необходимости, так как залегающие грунты вполне пригодны и для такого варианта фундаментов.
3. Расчет и конструирование свайных фундаментов
В данном проекте необходимо произвести расчет для свайного фундамента:
свайный фундамент в «кусте» ( для внутренних колонн по оси Б)
Выбор типа, вида, размеров свай и назначение габаритов ростверков
Рассчитываем свайный фундамент под стену «В» с подвалом.
3.1.1. Определение нагрузок.
Нагрузки собираются по I и II предельному состоянию:
I-е пр. сост. где: gf =1.2
II-е пр. сост. где: gf =1
для «куста» по оси Б
N0 11 =2700·1=2700 kH
3.1.2. Назначаем верхнюю и нижнюю отметки ростверка.
3.1.3.Выбираем железобетонную сваю С 7-30.
Тип –висячая, с упором в слой полутвердой глины
С квадратным сечением 0,3х0,3 м, длиной 7м.
3.2 Определение несущей способности и расчетной нагрузки свай
gс – коэффициент условий работы свай в грунте.(1)
R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи.(3600 кПа)
A – площадь поперечного сечения сваи.(0.09 м 2 )
u – наружный периметр поперечного сечения сваи(1.2 м)
fi – расчетное сопротивление i-го слоя (по боковой поверхности сваи, кПа)
gcr =1; gcf =1 – коэффициенты условий работы грунта, соответственно , под нижним концом сваи и учитывающий влияние способа погружения на расчетное сопротивление грунта.
Nc =Fd /gk , где: gk =1.4 – коэффициент надежности по нагрузке.
Определение сопротивления грунта по боковой поверхности сваи
N | hi | gcfi | zi | fi | gcf ·hi· fi |
1 | 0,4 | 1 | 4,6 | 23,2 | 9,28 |
2 | 1,6 | 1 | 5,6 | 57,2 | 91,52 |
3 | 1,6 | 1 | 7,2 | 60,4 | 96,64 |
4 | 1,6 | 1 | 8,8 | 63,2 | 101,12 |
5 | 2,05 | 1 | 10,625 | 55,2 | 113,16 |
где:
Nc I – нагрузка на фундамент в уровне поверхности земли.
Nc – принятая расчетная нагрузка
— коэффициент , зависящий от вида свайного фундамента
=9 – для «куста»
d – размер стороны сечения сваи = 0.3 м
hp – высота ростверка от уровня планировки до подошвы
gmt (20 кН/м 3 )– осредненный удельный вес материала ростверка и грунта на уступах.
1.1– коэффициент надежности
Принимаем число свай равное шести.
3.3.2 Уточнение размеров ростверка в плане
Принимаем прямолинейное расположение свай в фундаменте, расстояние между ними – необходимый минимум 3d (0.9м), расстояние от грани ростверка до грани сваи: с0 =0,3d+0.05=0.14м
Расстояние от центра сваи до края ростверка:
0.5d + c0 = 0.15 + 0.14 =0.29 м.
Общий габарит ростверка: bp = 3d + 2c0 = 0.9 + 2×0.28 = 1.46м.
Принимаем размеры ростверка в плане 1,5х2,5м.
3.4 Проверка напряжений в свайном основании по 2 группе предельных состояний (по подошве условного свайного фундамента)
Ширина условного фундамента:
b — расстояние между осями крайних свай
d – размер поперечного сечения сваи
l – расстояние от острия сваи до уровня, с которого происходит передача давления боковой поверхностью сваи на грунт.
Ру =(2700+97,88+713+90,34)/9,61=374,7kH/м 2
Ру 3
gi – удельный вес i-го слоя грунта .
Нi – толщина i-го слоя.
szg 0 – вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы
Строим вспомогательную эпюру 0.2×szg – для дальнейшего определения сжимаемой толщи основания.
Определим напряжение от внешней нагрузки, т.е. от фундамента:
P0 = Pср — szg 0 — дополнительное вертикальное давление на основание
Рср – среднее давление под подошвой фундамента.
P0 =617,7–248,24 =369,46 кПа
a — коэффициент , принимаемый по таблице СНиП в зависимости от формы подошвы фундамента и относительной глубины
N слоя | Hi | zi | | i | zp =P0 · |
0 | 0 | 0 | 0,00 | 1 | 369,460 |
1 | 1 | 1 | 0,80 | 0,86 | 317,736 |
2 | 1 | 2 | 1,60 | 0,5628 | 207,932 |
3 | 1 | 3 | 2,40 | 0,3578 | 132,193 |
4 | 1 | 4 | 3,20 | 0,2375 | 87,747 |
5 | 1 | 5 | 4,00 | 0,1658 | 61,256 |
Сжимаемую толщу основания определяем графически – в точке пересечения графиков
0.2×szg = 64.8 кПа – условие выполнено
Аналитическая проверка: szp = 0.2×szg ± 5 кПа =64,8±5 условие выполнено
hi | Еi | σzp кров. | σzp под. | σzp сред. | S |
1 | 19500 | 369,46 | 317,74 | 343,60 | 0,018 |
1 | 19500 | 317,74 | 207,93 | 262,84 | 0,013 |
1 | 19500 | 207,93 | 132,93 | 170,43 | 0,009 |
1 | 19500 | 132,19 | 87,74 | 109,97 | 0,006 |
1 | 19500 | 87,75 | 61,26 | 74,51 | 0,004 |
0,049 |
S = 0.049×0.8 = 0.039 м =3,9 см
Осадка не превышает допустимые 8 см.
3.6 Подбор оборудования для погружения свай. Определение расчетного отказа
Глубина погружения сваи Sa от одного удара молота или от работы вибропогружателя в течение 1 минуты называется отказом.
Определяется по формуле:
где: h = 1500 кПа – для ж/б свай
x 2 = 0.2 – коэффициент восстановления
М =0,8 — коэффициент зависящий от грунта под концом сваи.
Еd =1,75·a·N – расчетная энергия удара молота
Еd = 1.75×25×575,76 = 25189,5 Дж=25,2 кДж
N = 575,76 кН – расчетная нагрузка на сваю.
Выбираем паро-воздушный молот одиночного действия СССМ-570:
расчетная энергия удара 27 кДж
масса молота 2,7 т
масса ударной части 1,8т
Высота подъема цилиндра 1,5м
m1 = 27 кН – масса молота
m2 = 15,9 кН — вес сваи
m3 = 0.3 кН – масса подбабка
*
квадратного сечения 0,3х0,3м, длиной 7м. Марка сваи С 7-30, несущая способность Fd =806кН. Ростверки монолитные железобетонные высотой 1,5м. Несущий слой-глина полутвердая с IL =0.27. Оборудование для погружения — паро-воздушный молот одиночного действия ССС-570 с Еd =25.2 кДж. Расчетный отказ-0,004м.
3.7 Рекомендации по производству работ и устройству гидроизоляции
Земляные работы должны выполнятся комплексно-механизированным способом в соответствии со СНиП 3.02.07-87. Ширина по дну траншеи с учетом ширины конструкции фундаментов и необходимостью спуска людей с добавлением 0,6м.
Наружную поверхность фундаментов, стен подвала покрывают двумя слоями горячего битума.
Заключение
Выполнив курсовой проект я научился рассчитывать как фундаменты мелкого заложения, так и свайные фундаменты.
После проведенных расчетов как основной вариант принимаем фундаменты мелкого заложения:
После проведенных расчетов принимаем фундаменты:
-по оси «А»( в бесподвальной части здания) – сборный под колонны ФВ8-1 2,7х2,4м Глубина заложения фундамента от планировочной отметки -1800 мм.
-по оси «Б» (в бесподвальнй части здания) – сборный под колонны ФВ10-1 3,3х3м Глубина заложения фундамента от планировочной отметки –1800 мм.
-по оси «В» (в подвальной части здания) – сборный под колонны ФВ4-2,1х1,8м. Глубина заложения фундамента от планировочной отметки -4800 мм.
-по оси «Г» (в подвальной части здания) – ленточный, сборный. Плиты железобетонные Ф16; блоки фундаментные марки – ФС 6. Глубина заложения фундамента от планировочной отметки -4800 мм.
Как второй вариант строительства можно принят свайный фундамент, со сваями длиной 7м марки С7-30.
Список использованной литературы
1. Механика грунтов, основания и фундаменты( методические указания к курсовому проекту для студентов специальности 1202) ДВГТУ 1984. г.Владивосток
2. Веселов В.А. Проектирование оснований и фундаментов. М.: Стройиздат, 1990
3. Далматов Б.И. Механика грунтов, основания и фундаменты. Л.: Стройиздат 1988
Источник