Ленточный фундамент коэффициент постели

6.5. РАСЧЕТ ПЛИТНЫХ И ЛЕНТОЧНЫХ ФУНДАМЕНТОВ ПОД КОЛОННЫ

6.5.1. Общие положения

Расчет ленточных и плитных фундаментов, работающих на изгиб, проводится с учетом совместной работы конструкции и грунтового основания согласно теории конструкций на упругом основании. В этом случае предположение о линейном распределении реактивных давлений уже не может рассматриваться как достаточно точное, так как изгиб конструкции изменяет распределение этих давлений и, следовательно, отражается и на усилиях в балках и плитах. Линейное распределение давлений используется лишь для предварительного определения сечений конструкций.

6.5.2. Предварительное назначение размеров сечений

Предварительное назначение размеров сечений рассмотрим на примере ленточного фундамента под колонны, исходя из схемы линейного распределения реактивных давлений. Изгибающие моменты в каждом сечении ленты определяются по формуле

где M_l — момент в данном сечении от площади эпюры реактивных давлений, расположенной левее данного сечения; ΣP_il_i — сумма моментов для данного сечения от нагрузок, передаваемых колоннами, расположенными левее сечения (здесь Р_i — нагрузка от колонны i ; l_i —расстояние от колонны до сечения); ΣМ_i — сумма внешних моментов, передаваемых колоннами, расположенными левее данного сечения.

За положительное направление моментов принимается направление по часовой стрелке.

Таким образом, изгибающие моменты определяются простейшим способом по схеме статически определяемой балки. Не рекомендуется пользоваться расчетом статически неопределимой неразрезной балки, нагруженной трапецеидальной эпюрой давлений, при котором опорные реакции оказываются отличными от расчетных нагрузок, передаваемых на балку колоннами; кроме того, такой расчет сложнее. Использование схемы неразрезной балки оправдано лишь в случае, если жесткость верхнего строения очень велика и не позволяет смещаться опорным точкам колонн нелинейно относительно друг друга. В этом случае учитывается перераспределение внешней нагрузки по колоннам исходя из учета жесткости верхнего строения.

6.5.3. Расчет фундаментных балок и плит как конструкций на упругом основании

Для учета влияния изгиба на распределение реактивных давлений используется одно из двух предположений.

1. Основание работает согласно гипотезе коэффициента постели (Винклера). Эта гипотеза предполагает, что осадка какой-либо точки (элемента) поверхности основания s пропорциональна давлению р , приложенному в той же точке, т.е. что p = k_ss . Коэффициент k_s , Па/м, называется коэффициентом постели. Осадка данной точки (элемента) зависит только от давления, приложенного в этой точке, и не зависит от давлений, действующих по соседству (рис. 6.32, а).

2. Основание работает как среда, к которой применимы формулы теории упругости, связывающие напряжения и осадки. Грунт принимается за однородное упругое тело, бесконечно простирающееся вниз и в стороны и ограниченное сверху плоскостью (упругое полупространство), а соответствующее предположение называется гипотезой упругого полупространства. Поверхность упругого полупространства деформируется не только непосредственно под нагрузкой, но и по соседству с ней (рис. 6.32, б). Деформационные свойства грунта характеризуются в основном модулем деформации Е₀ , МПа.

Согласно гипотезе коэффициента постели, грунт лишен распределительной способности, т.е. деформации соседних с нагрузкой элементов поверхности грунта отсутствуют. Коэффициент постели для данного типа основания предполагается величиной, не зависящей от площади фундамента (в действительности — зависит).

В гипотезе упругого полупространства распределительная способность преувеличена. Модуль деформации является характеристикой, представляющей одновременно как упругие, так и остаточные деформации. При многократном приложении нагрузки остаточные деформации исчезают, модуль общей деформации Е₀ переходит в модуль упругости Е , значительно больший, чем Е₀ , При ширине фундамента примерно от 70 см до 7 м значение модуля деформации меняется незначительно. При превышении ширины 7 м модуль деформации заметно возрастает.

6.5.4. Связь между расчетными значениями модуля деформации и коэффициента постели

Между расчетными значениями модуля деформации Е₀ и коэффициентом постели, исходя из приравнивания осадок, вычисленных по той и другой гипотезе, устанавливается связь

Значение k₀ определяется по рис. 6.33 в зависимости от отношения сторон прямоугольного фундамента α, его опорной площади А и коэффициента Пуассона грунта ν₀ , принимаемого для песков ν₀ = 0,3, для суглинков и супесей ν₀ = 0,35, для глин ν₀ = 0,4.

Осадки жесткого прямоугольного фундамента на однородном основании определяются по формуле

где Р — суммарная центрированная нагрузка на фундамент.

Осадки жесткой плиты лишь немного меньше (на 7 %) средних осадок гибкой плиты при равномерной нагрузке.

Расчеты по обеим гипотезам, даже при использовании формулы (6.126), дают, как правило, различные результаты в отношении изгибающих моментов в конструкции и ее изгиба. Только для узких балок при α ≥ 10 можно подобрать отличное от определяемого формулой (6.127) значение коэффициента постели, при котором результаты расчета будут близки. Однако при равномерной нагрузке или при нагрузке, приближающейся к ней, получить близкие результаты расчета при любом соотношении между E₀ и k невозможно. Формула соотношения между Е₀ и k , для узких балок шириной В имеет вид:

Гибкие фундаменты в настоящее время рассчитываются преимущественно по гипотезе упругого полупространства. Этот расчет при фундаментах большой опорной площади, в десятки или сотни квадратных метров, дает, однако, преувеличенное значение осадки, изгиба и изгибающих моментов, так как гипотеза игнорирует уплотнение грунта с глубиной, вызванное действием его собственного веса. Кроме того, при больших опорных площадях грунт под фундаментом сжимается в основном без возможности бокового расширения, что не учитывается при опытном определении модуля деформации штампом.

Чтобы приблизить расчетные условия к действительным, при больших опорных площадях используют схему, согласно которой основание представляет собой сжимаемый слой, подстилаемый несжимаемым основанием. Удобно также использовать схему однородного полупространства с повышенным модулем деформации так, чтобы расчет по этой схеме давал значение, равное ожидаемой осадке.

Сорочан Е.А. Основания, фундаменты и подземные сооружения

Источник

Коэффициентов постели ленточного фундамента через КРОСС

Можно ли посчитать коэффициенты постели монолитной ленты шириной 1,0-2,0м через КРОСС? Общие размеры фундамента в плане 15х50м. Нагрузка — 10 . 40т/м.

В справке к КРОССу не указано, что методика применима только для плитного фундамента. Хотя во всех примерах отображен только плитный фундамент.

06.07.2021, 10:27 #2

06.07.2021, 10:32 #3

06.07.2021, 10:41 #4

06.07.2021, 12:29 #5

Оснащение проходки горных выработок, ПОС, нормоконтроль, КР, АР

liik, Так вы и сделайте плиту. Чтобы все ленты были соединены фиктивными мягкими резиновыми пластинками. И программа будет считать плиту , включающую ленты. Многие потом ещё удаляют эти фиктивные элементы. Я изредка ленюсь, хотя это сказывается на результат в некоторых характерных местах (тупики , углы, близкие ленты) до 30%. Приходится тоже удалять.

А то, что будет погрешность и разница. Так она везде будет. В ручном расчёте, в этих калькуляторах типа ФОК, ГИПРО, погрешность тоже будет. Вы там вручную выбираете радиус взаимовлияния. Меня тут на работе научили, что Далматов в своей книге рекомендовал Rвлияния= 1,3*Lсжатой толщи. Так это он врал. В смысле, не было тогда МКЭ. Если так считать, то тоже будет погрешность. Только в этих калькуляторах вы ещё и трудоёмкость повысите раз в 10. И вот тут срачик как раз имеет это смысл или нет.

И в КРОССе и скаде вы ещё и домик сверху посчитаете, а в ГИПРО или ФОКе нет.
И эта погрешность от всех этих методов у вас будет до 30% , очень сильно подозреваю. А от вас лично+геология+моделирование+ещё чего погрешность будет ещё больше.
А даже и 30%. Ну и что. Альтернативы то нема.

Источник

Коэффициент постели грунта (понятие и средние значения)

В данном случае работа грунта основана на классической модели основания Винклера.

• P — давления приложенное к поверхности грунта;
• s- осадка в точке приложения давления;
• К — коэффициент постели (иногда обозначают С).

Единицы измерения коэффициента постели грунта: кН/м 3 , тс/м 3 , кгс/м3.

Классической модель грунтового основания Винклера состоит из ряда не связанных между собой упругих пружин, закрепленных на абсолютно жестком основании.

Согласно данной модели работы основания, грунт лишен распределительной способности , то есть деформации соседних с приложенной нагрузкой участков поверхности грунта отсутствуют (в реальности — присутствуют).

Смысл коэффициента постели (упрощенно):

Коэффициент постели определяет величину усилия в кН (кгс, тс), которое необходимо приложить к 1 м 2 поверхности грунтового основания, чтобы осадка грунтового основания составила 1 м.

Средние значения коэффициента постели грунтов

Согласно справочнику проектировщика под ред. Уманского А.А:

Наименование грунта	кН/м 3
	мин.	макс.
Крупнообломочный грунт	50 000	100 000
Песок крупный и средней крупности	30 000	50 000
Песок мелкий	20 000	40 000
Песок пылеватый	10 000	15 000
Глина твердая	100 000	200 000
Глинистые грунты пластичные	10 000	40 000
Песчаник	800 000	2 500 000
Известняк	400 000	800 000

Согласно справочному пособию по сопротивлению материалов под. ред. Рудицына:

Наименование грунта	кН/м 3
	мин.	макс.
Песок свеженасыпанный	1 000	5 000
Глина мокрая, размягченная	1 000	5 000
Песок слежавшийся	5 000	50 000
Гравий насыпной	5 000	50 000
Глина влажная	5 000	50 000
Песок плотно слежавшийся	50 000	100 000
Гравий плотно слежавшийся	50 000	100 000
Щебень	50 000	100 000
Глина малой влажности	50 000	100 000
Грунт песчано-глинистый, уплотненный искусственно	100 000	200 000
Глина твердая	100 000	200 000
Известняк	200 000	1 000 000
Песчаник	200 000	1 000 000
Мерзлый грунт	200 000	1 000 000
Твердый скальный грунт	1 000 000	15 000 000

Согласно учебнику «Основания, фундаменты и подземные сооружения» под.ред. Сорочана Е.А (для расчета подпорных стен):

Источник