Минимальное расстояние от шпоры до края фундамента

Шпоры в фундаменте для двухветвевой колонны

Добрый день.
Рассмотрим двухветвевую стальную колонну (не связевую) с сочетанием усилий в уровне базы: N=50т, M=150тм, Q=10т, расстояние между ветвями 2 метра, ветви соединены решеткой и в нижней части колонны соединены затяжкой. Обетонка базы колонны отсутствует, монтажная подливка толщиной 70 мм.
Нужно ли ставить шпоры для восприятия поперечных сил в такой колонне?
Если рассматривать колонну, как единый стержень, то, формально, шпоры в фундаменте не нужны, и горизонтальная сила воспринимается трением: 50*0,25*0,9=11,25т #2

Сараи, эстакады, этажерки и прочий металлолом

11.08.2015, 14:22 #3

при котором спиться спокойно.

Ставь на все и на растянутую и на сжатую.

Есть конструкция шпоры (одна для всех ветвей, применяется чтобы не раздувать габарит фундамента), когда по низу ветви колоны объединяются траверсой и к ней крепится шпора, расположенная по центру фундамента.

11.08.2015, 14:26 2 | #4

АС, КМ, КЖ и ЁКЛМН

12.08.2015, 11:53 #5

Спасибо, но не нашел там ответа на свой вопрос.

Зато в «Пособии по проектированию анкерных болтов для крепления строительных конструкций и оборудования (к СНиП 2.09.03)» нашел п.3.18:

«Сдвигающую силу Q, дейстувующую в плоскости изгибающего момента, для сквозных стальных колонн, имеющих раздельные базы под ветви колонны, допускается воспринимать силой трения под сжатой ветвью колонны и определять из условия: Q

#6

АС, КМ, КЖ и ЁКЛМН

12.08.2015, 14:03 #7

12.08.2015, 14:09 #8

15.08.2015, 21:57 #9

27.08.2015, 13:14 #10

24.01.2017, 13:39 #11

28.08.2019, 15:19 #12

Прошу помочь разобраться в вопросе установки шпор.

В пособии предусмотрены случаи, когда двухветвевыми колоннами одной и ветвью (сжатой) воспринимается эта сила. Также, рассмотрен случай, восприятия поперечки из плоскости рамы затяжкой анкерных болтов.

Чем же воспринимается поперечка в плоскости действия момента, при опирании на фундамент одноветвевых колонн, сплошного типа? РСУ, например: Nmin=-40 кН, My=28 кН*м, Qz = -9 кН, Mz = 0 Qy = 0

29.08.2019, 06:00 #13

Прошу помочь разобраться в вопросе установки шпор.

В пособии предусмотрены случаи, когда двухветвевыми колоннами одной и ветвью (сжатой) воспринимается эта сила. Также, рассмотрен случай, восприятия поперечки из плоскости рамы затяжкой анкерных болтов.

Чем же воспринимается поперечка в плоскости действия момента, при опирании на фундамент одноветвевых колонн, сплошного типа? РСУ, например: Nmin=-40 кН, My=28 кН*м, Qz = -9 кН, Mz = 0 Qy = 0

Источник

Интересные и нужные сведения о строительных материалах и технологиях

Шпоры

Шпоры — поперечные по отношению к течению потока или косонаправленные сооружения, не перекрывающие его. Они подразделяются на защитные, выправительные и водозахватные.

Защитные шпоры, обычно короткие, предназначены для защиты от размыва берега, откосов земляных сооружений (дамб и низконапорных плотин) .

Выправительные шпоры служат для удержания потока на трассе выправления. Длина их может быть различной, крепят же только головную часть, непосредственно взаимодействующую с потоком.

Водозахватные шпоры строят на реках с большой скоростью течения для привлечения к водозабору дополнительного расхода воды (обычно на горных и предгорных участках рек).

Часть шпоры, непосредственно воздействующая на поток, называется головой ее, а упирающаяся в берег (в специальную врезку)—корнем. Это наиболее уязвимые части шпоры.

Шпоры могут быть глухие и сквозные (проницаемые, например, из сквозных железобетонных тетраэдров или свай-оболочек), затопляемые и при уровне высоких вод (УВВ) и постоянно переливные. На рисунке 10.23 изображена шпора наиболее простой конструкции, возведенная для защиты берега от размыва. Набегающий на откос поток направляется вдоль рабочего откоса. В зоне сбойного течения дно размывается. У хорошо построенной шпоры яма местного размыва удалена от головы шпоры на безопасное расстояние. Часто яма размыва формируется непосредственно у головы шпоры, и грунт, из которого она построена, сползает в яму размыва.

Наибольшую глубину местного размыва определяют по зависимости (10.14).

Опыт показал, что одну шпору делать нельзя: имея два уязвимых места — голову и корень, она может быть разрушена потоком; надо устраивать не менее трех шпор подряд (лишь в особо благоприятных условиях — две). Первую шпору делают малой длины, чтобы опасность ее разрушения была минимальной; вторую строят под защитой ее корня первой шпорой и, наконец, третью и все последующие рабочие шпоры возводят так, чтобы головы их были на запроектированной трассе выправления.

Расстояние между шпорами определяют в соответствии с расчетной схемой, пример которой для течения потока параллельно берегу приведен на рисунке 10.24. При первой возможности на участке строительства шпор надо делать поплавочные съемки и вносить

Шпоры бывают разных типов (рис. 10.25), Г-образная шпора (рис. 10.25,6) является развитием обычной (рис.10.25,а). При ней перепад за счет скоростного напора рассредоточивается на длине продольной вставки (до 0,4 1Р); при этом ямы местного размыва смещаются от шпор вниз, а глубина их меньше. Кроме того, расстояние между такими шпорами больше, так как следует учитывать длину продольной вставки и угол растекания, который будет меньше 9°.

На рабочем откосе обычной шпоры формируется нисходящее течение, направленное к подошве откоса и к голове. Оно оттесняет придонные речные струи с наносами и служит причиной размыва дна у рабочего откоса и головы шпоры. Совсем противоположный эффект дает криволинейная шпора, особенно если она длинная (рис. 10.25, в). Вдоль криволинейного рабочего (верхового) откоса шпоры формируется течение с искривлением струй. Действующие на массы воды центробежные силы приводят к тому, что вблизи откоса уровень воды устанавливается ниже, чем в удалении от них. Возникает эффект поперечной циркуляции, в результате которого наносы «наметаются» на нижнюю часть рабочего откоса, то есть угрозы размыва рабочего откоса нет. Голова шпоры оказывается в области водоворота и заносится наносами.

Глухие шпоры строят чаще с осью по течению (рис. 10.25, г).

Интересный эффект использовал А. И. Лосиевский, предложивший затопление шпоры с осью против течения (рис. 10.25,d). На каждой шпоре имеется перепад уровней (по схеме затопленного водослива), который формирует течение поперек оси шпор, поэтому набегающий на шпоры поток отклоняется от берега и тем ослабляется его размывающее воздействие. Кроме того, на низовом откосе шпоры формируется компенсационное движение придонных струй с наносами к берегу, и это также служит защитным средством. Наиболее уязвимое место у этой конструкции — голова шпоры.

Часто строят сквозные шпоры, например из железобетонных тетраэдров, сеток и т. д. Следует учитывать, что обилие в реках мусора (растительные остатки) изменит расчетную сквоз- ность, отчего конструкции могут потерять устойчивость или оползут в яму размыва непредвиденной глубины.

Источник

ПРОЕКТИРОВАНИЕ БЕРЕГОУКРЕПЛЕНИЙ И РЕКУЛЬТИВАЦИИ РЕК

Регулирование русел — Защитные шпоры

Проектирование защитных шпор представляет собой разработку комплекса однотипных гидротехнических сооружений, обеспечивающих защиту берегов реки от процессов по их естественному переформированию . Таким образом, защитные шпоры являются одним из видов сооружений выправительной трассы реки . В планировочном отношении защитные шпоры проектируются в виде ряда поперечных сооружений, располагаемых последовательно по берегу водотока. Защита осуществляется посредством постепенного замыва берега наносами, которые несет сама река. Замыв происходит благодаря тому, что каждая шпора перераспределяет слои водного потока по глубине: поверхностные слои (бедные наносами) отклоняются к центру русла, а донные слои (насыщенные взвешенными наносами), наоборот, завлекаются к берегу.

В проектной документации защитные шпоры располагают поперек речного русла (под некоторым углом) и лишь частично перекрывают его, соединяясь только с одним из берегов. Максимальное перекрытие русла составляет одну треть его ширины. Если русло реки перекрывается свыше одной трети ширины, то такое сооружение называют дамбой. В отличие от дамб шпоры создают только местные стеснения потока, без заметного изменения общего характера течения реки (в особенности — у противоположного берега).

В общем случае конструкция защитной шпоры по проекту состоит из трех основных элементов: корня (примыкание шпоры к берегу), тела и головы. При этом голова шпоры является самым ответственным элементом, т.к. испытывает наибольшее разрушающее воздействие речного потока. Отметки гребней шпор задаются всегда выше максимальных уровней воды в реке, поэтому для шпор не предусматривается их затопление.

Оси шпор располагают в плане не перпендикулярно потоку воды, а с некоторым поворотом вниз по течению. Обычно угол α между контуром защищаемого берега и осью шпоры составляет 60—70°. В тяжелых условиях или при ослабленной конструкции шпоры данный угол может уменьшаться вплоть до 30°.

Назначаемое в проекте расстояние между соседними шпорами L должно быть таким, чтобы поток воды, отклоненный вышележащей шпорой к центру реки и постепенно возвращающийся обратно к берегу, этого берега не достиг, а уперся в очередную шпору (см. рисунок). Данное расстояние определяется по формуле:

Самая первая в ряду шпора испытывает наибольшее воздействие потока. По этой причине в проектной документации длина первой шпоры всегда принимается уменьшенной на треть в сравнении с длинами остальных нижележащих шпор. Длину последней шпоры обычно также уменьшают на треть. Это необходимо для уменьшения перепада уровней воды с двух сторон шпоры (большой перепад увеличивает размывающее воздействие потока на шпору).

Важно отметить, что проектировать отдельностоящие поперечные шпоры нельзя. Это связано с тем, что такие шпоры, локально улучшая условия протекания потока, одновременно существенно ухудшают эти условия на участках значительной протяженности как выше, так и ниже по течению реки. Поэтому при необходимости защиты короткого фронта вместо одиночных шпор проектируются продольные защитные дамбы.

Источник

Ищу литературу по расчету упоров в связевых фундаментах

Ищу литературу по расчету упоров в фундаменте связевого блока

неужели ни у кого нет литературы по расчету шпор?
Занятие топик-апом добавляет адреналину в кровь модератору и опасно для здоровья занимающегося. Шутка только наполовину./kpblc/

29.01.2009, 23:12 #2

29.01.2009, 23:28 #3

проектировщик ж/б, ОиФ

31.01.2009, 08:32 #4

Геннадий1147
Знать то я знаю, но некоторые нюансы хотелось бы посмотреть в литературе. Например, расчет заделки упора, конструктивные требования и т.д. Только подбора сечения мне недостаточно.

Beginer
Спасибо за ссылочку. Может вспомните серию, в которой это было?

31.01.2009, 17:49 #5

проектировщик ж/б, ОиФ

Геннадий1147
Знать то я знаю, но некоторые нюансы хотелось бы посмотреть в литературе. Например, расчет заделки упора, конструктивные требования и т.д. Только подбора сечения мне недостаточно.

Beginer
Спасибо за ссылочку. Может вспомните серию, в которой это было?

Источник

Страница 4: Пособие по проектированию фундаментов на естественном основании под колонны зданий и сооружений (к снип 2.03.01-84 и снип 2.02.01-83) (33047)

acrc3 — ширина продолжительного раскрытия трещин от действия постоянных и длительных нагрузок.

2.61. Для фундаментов, находящихся в неагрессивной среде, при расположении элемента выше или ниже расчетного уровня грунтовых вод ширина непродолжительного раскрытия трещин аcrc должна быть не более 0,4 мм, продолжительного — не более 0,3 мм. При расположении элемента в грунте при переменном уровне грунтовых вод ширина непродолжительного раскрытия трещин аcrc должна быть не более 0,3 мм, продолжительного — не более 0,2 мм.

2.62. При наличии агрессивной среды предельно допустимая ширина раскрытия трещин принимается по СНиП 2.03.11-85.

3. РАСЧЕТ ОТДЕЛЬНО СТОЯЩИХ ФУНДАМЕНТОВ ПОД СТАЛЬНЫЕ КОЛОННЫ

3.1. Основные размеры плитной части фундамента и подколонника по прочности и раскрытию трещин определяют так же, как и для фундаментов под железобетонные колонны (см. разд. 2).

3.2. Отметка верха подколонника и размеры его в плане определяются в зависимости от размеров и принятого способа опирания башмака и метода монтажа стальных колонн (см. п. 3.14).

Минимальные размеры подколонников стальных колонн определяются расположением анкерных болтов для крепления колонн, расстоянием от оси болта до края фундамента (см. табл. 1 и п. 3.13) и размерами опорных плит башмаков.

ФУНДАМЕНТНЫЕ БОЛТЫ. КОНСТРУКТИВНЫЕ УКАЗАНИЯ

3.3. Фундаментные болты для крепления строительных конструкций должны проектироваться в соответствии со СНиП 2.09.03-85.

Конструкции болтов должны выполняться в соответствии с ГОСТ 24379.0-80 и ГОСТ 24379.1-80.

3.4. По конструктивному решению болты могут быть с отгибом, с анкерной плитой, прямые и конические (табл. 1).

С анкерной плитой

Диаметр (по резьбе) d, мм

Глубина заделки Н

Расстояние между осями болтов С

Расстояние от оси болта до грани l

3.5. По способу установки болты подразделяются на устанавливаемые до бетонирования фундаментов, в которые они заделываются (с отгибом и с анкерной плитой), и устанавливаемые на готовые фундаменты в колодцы или скважины (прямые, изогнутые и конические).

3.6. По условиям эксплуатации болты подразделяются на расчетные и конструктивные:

к расчетным относятся болты, воспринимающие нагрузки, возникающие при эксплуатации строительных конструкций;

к конструктивным относятся болты, предусматриваемые для крепления строительных конструкций, устойчивость которых против опрокидывания или сдвига обеспечивается собственным весом конструкции.

3.7. Болты с отгибом и анкерной плитой могут применяться для крепления строительных конструкций без ограничений.

Болты, устанавливаемые в скважины, не следует применять для крепления несущих колонн зданий и сооружений, оборудованных мостовыми кранами, а также для высотных зданий и сооружений, ветровая нагрузка для которых является основной.

3.8. Марку сталей расчетных болтов, эксплуатируемых при расчетной зимней температуре наружного воздуха до минус 65о С включ., следует назначать согласно табл. 2.

Расчетная зимняя температура наружного воздуха, оС

Минус 40 оСи выше

От минус 40до минус 50 оС

От минус 51до минус 65 оС включ.

Вст3кп2по ГОСТ 380-71

09Г2С-610Г2С1-6по ГОСТ 19281-73

09Г2С-810Г2С1-8по ГОСТ 19281-73

П р и м е ч а н и е. Болты допускается изготавливать из других марок стали, механические свойства которых не ниже свойств марок сталей, указанных в таблице.

3.9. Для болтов диаметром 56 мм и более при расчетной зимней температуре минус 40 оС и выше допускается применять низколегированную сталь марок 09Г2С-2 и 10Г2С1-2 (ГОСТ 19281-73).

3.10. При расчетной зимней температуре наружного воздуха до минус 65 °С низколегированные стали марок 09Г2С-8 и 10Г2С1-8 должны иметь ударную вязкость не ниже 30 Дж/см2 (3 кгс • м/см2) при температуре испытания минус 60 оС.

3.11. Конструктивные болты во всех случаях (при расчетной зимней температуре до минус 65 °С) допускается изготавливать из стали марки Вст3кп2 по ГОСТ 380-71.

3.12. Минимальную глубину заделки болтов в бетон Н для бетона класса В 12,5 и стали марки Вст3кп2 следует принимать по табл. 1.

Для других марок сталей болтов или классов бетона глубину заделки болтов Н следует определять по формуле

где m1 — отношение расчетного сопротивления растяжению бетона класса В 12,5 к расчетному сопротивлению бетона принятого класса;

m2 — отношение расчетного сопротивления растяжению металла болтов принятой марки стали к расчетному сопротивлению стали марки Вст3кп2.

Для болтов диаметром 24 мм и более, устанавливаемых в скважинах готовых фундаментов, коэффициент m1 следует принимать равным 1.

3.13. Для конструктивных болтов с отгибами глубину заделки в бетон допускается принимать равной 15 d, для болтов с анкерными плитами — 10 d, для болтов, устанавливаемых в скважины, — 5 d.

Минимальные допускаемые расстояния между осями болтов С и от оси крайних болтов до граней фундамента l приведены в табл. 1.

Расстояния между болтами, а также от оси болтов до грани фундамента допускается уменьшать на 2d при соответствующем увеличении глубины заделки на 5 d.

Кроме того, расстояние от оси болта до грани фундамента допускается уменьшать на один диаметр при наличии армирования вертикальной грани фундамента в месте установки болта.

Во всех случаях расстояние от оси болта до грани фундамента должно быть не свыше, мм:

100 для болтов диаметром до 30 мм включ.

3.14. В зависимости от способа монтажа стальных колонн определяются отметка верха фундамента и дополнительные требования при его возведении.

При безвыверочном монтаже стальных колонн, имеющих фрезерованный торец и строганую плиту башмака, требуется устройство подливки под плитой башмака толщиной 50-70 мм, что и определяет отметку верха фундамента.

При монтаже стальных колонн с башмаком в виде плиты, приваренной к стержню колонны, выполняется выверка колонны, для этого анкерные болты должны иметь дополнительные гайки и шайбы, располагаемые под опорной плитой башмака, на которые устанавливается колонна во время монтажа.

При таком способе монтажа стальных колонн требуется устройство подливки под плитой башмака толщиной 100—150 мм; анкерные болты при этом снабжены гайками и шайбами, расположенными выше и ниже плиты башмака.

Монтаж стальных колонн с облегченной выверкой обеспечивает точность установки колонн при уменьшении сложности их изготовления.

3.15. Установка анкерных болтов при возведении фундаментов требует наличия специальных кондукторов.

Рекомендуется анкерные болты выполнять объединенными в жесткие блоки, установка которых строго фиксируется при бетонировании фундаментов.

РАСЧЕТ АНКЕРНЫХ БОЛТОВ

3.16. Расчетные сопротивления металла болтов растяжению Rba следует принимать по табл. 60 прил. 2 СНиП II-23-81.

3.17. Диаметры, площади сечения болтов по резьбе и расчетные сопротивления разрыву следует принимать по табл. 3.

Расчетное усилие на болт, МН (тс), при марке стали

Источник