Подпорные стены буронабивных свай

СОДЕРЖАНИЕ

1.1. Настоящее руководство разработано к главам СНиП II -17-77 и СНиП II -21-75, с учетом «Указаний по проектированию, устройству и приемке фундаментов из буронабивных свай» (РСН 263-74), «Рекомендаций по проектированию буронабивных свай при действии на них горизонтальной нагрузки», «Рекомендаций по проектированию и устройству фундаментов из буронабивных свай на подрабатываемых территориях» и распространяется на проектирование и устройство подпорных стен и удерживающих противооползневых сооружений из буронабивных свай.

1.2. При проектировании подпорных сооружений из буронабивных свай кроме настоящего документа следует руководствоваться СНиП II -6-74, СНиП 2.02.01-83, СНиП 2.03.01-84.

1.3. К удерживающим противооползневым сооружениям из буронабивных свай относятся: сооружения, воспринимающие оползневое давление смещающих или способных сместиться грунтовых масс и обеспечивающие устойчивость всего оползневого массива или его части, расположенные выше удерживающего сооружения; сооружения, работающие в условиях обтекания их грунтом (отдельные глубокие опоры).

Примечание . Во всех перечисленных случаях возможно применение анкеров.

1.4. Буронабивные сваи подпорных сооружений следует, как правило, изготовлять без уширения пяты с сосредоточенным армированием (концентрацией продольной рабочей арматуры в зонах наибольших сжимающих и растягивающих усилий поперечных сечений свай) и с неравномерным армированием по длине ствола — частично оборванными продольными стержнями арматурных каркасов в соответствии с эпюрами изгибающих моментов.

1.5. При проектировании подпорных стен и удерживающих противооползневых сооружений необходимо обеспечить их надежность в соответствии с классом сооружения.

Примечание . Класс подпорного сооружения определяется по классу сооружений, находящихся в зоне перемещения грунта.

1.6. Проекты строительства противооползневых сооружений и связанные с ними мероприятия должны разрабатываться, как правило, в профилактических целях с учетом необходимости обеспечения долговременной устойчивости склонов (откосов) и соблюдения требований по охране окружающей природной среды. При этом долговременная устойчивость склонов (откосов) должна достигаться выбором наиболее экономического комплекса противооползневых защитных сооружений и мероприятий.

1.7. При проектировании комплексов противооползневых защитных сооружений и мероприятий необходимо учитывать деформации склона (откоса) по механизму смещения (тип оползня) и размеров оползневого участка по простиранию и глубине его распространения.

1.8. Механизм смещения оползневой массы, размеры оползневого тела и причины оползнепроявления должны быть определены на основании инженерно-геологических, гидрогеологических и гидрологических исследований оползневого района. При этом должны быть выявлены и оценены факторы, вызывающие эти процессы и факторы, противодействующие им, а также степень их влияния на устойчивость склонов (откосов). На основании этих материалов составляется сводная инженерно-геологическая документация, которая служит исходным материалом при расчетах оползневого давления и разработке противооползневых мероприятий.

1.9. К противооползневым мероприятиям, наиболее часто применяемым в инженерной практике, относятся:

а) регулирование поверхностного стока воды на оползневом участке и прилегающих к ним территориях;

б) перепланировка поверхности оползня до устойчивого состояния;

в) регулирование подземного стока воды;

г) возведение удерживающих сооружений на пути движения оползня;

д) закрепление грунтов поверхностного слоя в зоне контакта оползневого тела с подстилающей поверхностью.

Перечисленные противооползневые мероприятия могут быть применены либо раздельно, либо комплексно в зависимости от инженерно-геологических и гидрогеологических условий участка.

1.10 Расчет устойчивости удерживающих противооползневых сооружений следует производить на воздействие действительного оползневого давления, действующего на его отдельные части или в целом на сооружение.

1.11. Наиболее реальная величина оползневого давления на каждый элемент заглубленного сооружения может быть получена по плану изолинейного поля оползневого давления, построенного на основе решения объемной задачи (см. разд. 5 ).

1.12. Оценку устойчивости оползневых склонов и искусственных откосов следует производить исходя из наиболее неблагоприятных условий, возможных для данного участка, с учетом возможных сил фильтрационного давления напорных вод, сейсмических сил землетрясения и длительной прочности вязких грунтов.

2. КОНСТРУКЦИИ ЗАГЛУБЛЕННЫХ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ

2.1. Конструктивные схемы заглубленных инженерных сооружений выбирают в зависимости от назначения проектируемого сооружения, характера и величины действующих нагрузок, гидрогеологических и инженерно-геологических условий района строительства, планировочного решения местности и других факторов.

2.2. Конфигурация сооружения в плане определяется его назначением.

2.3. Глубина заложения буронабивных свай в грунте назначается в зависимости от действующих нагрузок и принятой конструкции сооружения.

2.4. Заглубленные инженерные сооружения в зависимости от размещения свай в плане могут быть:

а) однорядными — при сравнительно небольших величинах давления грунта на сооружение;

б) двухрядными — при больших величинах давления грунта и необходимости не преграждать фильтрационный поток (если возможно устройство однорядного сооружения, но при этом образуется фильтрационная завеса, что нежелательно, следует устраивать двухрядное сооружение, которое не должно значительно повышать уровень грунтовых вод);

в) в виде кустов — под устои или отдельные опоры;

г) трехрядными — при доказанности расчетом их целесообразности.

Примечание . Применение сооружений с размещением свай в плане более чем в три ряда не рекомендуется.

Различные виды заглубленных инженерных сооружений с использованием буронабивных свай приведены на рис. 1-16 .

2.5. Сечение несущих конструкций сооружений определяют расчетом. При этом следует отдавать предпочтение буронабивным сваям большого диаметра, так как они, как правило, позволяют сократить расход материалов по сравнению с применением буронабивных свай меньшего диаметра.

Рис.1. Однорядные подпорные стенки с буронабивными сваями, объединенными ростверком

1 — объединяющий ростверк; 2 — железобетонная забирка; 3 — свая; 4 — железобетонная забирка

Рис.2. Подпорные стенки, возводимые на однорядных буронабивных сваях, объединенных ростверком

1 — монолитная железобетонная забирка; 2 — сваи; 3 — засыпка; 4 — ростверк

Рис.3. Подпорные стенки, возводимые на двухрядных буронабивных сваях, объединенных ростверком

1 — монолитная железобетонная забирка; 2 — объединяющий ростверк; 3 — сваи; 4 — анкер; 5 — анкерная свая

Рис.4. Однорядное свайное заграждение из буронабивных свай, объединенных ростверком

1 — объединяющий ростверк; 2 — свайный ряд; 3 — сваи

Рис.5. Однорядные подпорные стенки с буронабивными сваями с ростверком и анкерами

1 — железобетонная забирка; 2 — сваи; 3 — анкер

Рис.6. Однорядные подпорные стенки с буронабивными сваями с ростверками и анкерами

1 — объединяющий ростверк; 2 — железобетонная забирка; 3 — свайный ряд; 4 — сваи; 5 — горизонтальный анкер; 6 — анкерные элементы; 7 — анкерующие элементы

Рис.7. Свайное заграждение из однорядных набивных свай и систем грунтонабивных свай

1 — буронабивные сваи; 2 — грунтонабивные сваи

Рис.8. Двухрядное свайное заграждение, объединенное общим ростверком в виде фермы

1 — ростверк в виде фермы; 2 — сваи

Рис.9. Двухъярусное свайное заграждение из двухрядных буронабивных свай, объединенных ростверками и анкерами

1 — сваи; 2 — анкер; 3 — объединяющий ростверк

Рис.10. Двухъярусное свайное заграждение без анкеров

1 — объединяющий ростверк; 2 — сваи; 3 — линия скольжения

Рис.11. Подпорные стенки из трехрядных буронабивных свай, объединенных ростверком

1 — объединяющий ростверк; 2 — сваи

Рис.12. Подпорные стенки из двухрядных свай, объединенных ростверком и анкерными сваями

1 — объединяющий ростверк; 2 — анкер; 3 — сваи; 4 — анкерная свая

Рис.13. Удерживающие противооползневые сооружения из буронабивных свай с арочным заполнением между ними

1 — объединяющий ростверк; 2 — буронабивные сваи; 3 — железобетонный ростверк; 4 — грунтобетонные сваи

Рис.14. Удерживающие противооползневые сооружения из отдельных свайных полей

1 — фигурные ростверки; 2 — сваи; 3 — объединяющий ростверк

Рис.15. Удерживающие противооползневые сооружения из отдельных свайных полей

1 — объединяющий ростверк; 2 — сваи

Рис.16. Удерживающие противооползневые сооружения из системы подпорных стен, объединенных анкерами

1 — монолитная железобетонная забирка; 2 — анкер; 3 — анкерная свая; 4 — подпорная стенка; 5 — объединяющий ростверк; 6 — противооползневое удерживающее сооружение; 7 — сваи; 8 — линия скольжения; 9 — сваи

2.6. Армировать сваи следует:

а) в продольном направлении сталью класса А- III (возможно применение стали класса A — II );

б) в поперечном — сталью класса BA — I .

2.7. В буронабивных сваях заглубленных сооружений следует применять равномерно распределенное, сосредоточенное симметричное и несимметричное армирование с частично оборванными арматурными каркасами (рис. 17, 18) в соответствии с эпюрами изгибающих моментов.

2.8. В остальной части армирование, а также бетон заглубленных инженерных сооружений следует принимать в соответствии с главой СНиП «Бетонные и железобетонные конструкции».

Рис.17. Буронабивные сваи с равномерно распределенным армированием

а — применяемые виды; б — с оборванным арматурным каркасом; в — с оборванными арматурными стержнями

Рис.18. Буронабивные сваи с сосредоточенным несимметричным армированием

а — с арматурным каркасом по всей длине сваи; б — с оборванным арматурным каркасом; в — с частично оборванным арматурным каркасом

2.9. Анкеры для заглубленных инженерных сооружений следует предусматривать с целью обеспечения их устойчивости, уменьшения величин изгибающих моментов, перерезывающих сил и деформаций.

2.10. Анкеры бывают постоянными и временными. Постоянные анкеры предназначены для работы в период строительства и эксплуатации сооружений, а временные — только в период устройства сооружения.

2.11. Вид анкеров (вертикальные, наклонные, буровые, забивные и т.д.) следует назначать на основании технико-экономического сравнения различных вариантов исходя из инженерно-геологических условий площадки строительства, условий производства работы, обеспеченности подрядной строительной организации необходимыми механизмами и оборудованием.

2.12. Анкеры следует располагать за пределами возможной призмы обрушения грунта (для подпорных стен) либо в несмещающемся массиве грунта (для противооползневых сооружений).

2.13. Буровые анкеры можно применять в различных грунтовых условиях, в том числе в грунтах с твердыми включениями.

Инъекционные анкеры следует применять в песчаных грунтах, а с разбуриваемым уширением — в глинистых. Анкеры цилиндрические и с камуфлетным уширением можно устраивать в песчаных и глинистых грунтах.

2.14. Несущая способность анкера по грунту обеспечивается закрепленным грунтовым массивом в рабочей зоне, длина которой 4-6 м.

Для закрепления грунта в нижнюю часть скважины подается под давлением цементный раствор. Рабочую зону отделяют от верхней части анкера пробкой для создания избыточного давления и предотвращения утечки раствора.

2.15. Анкеры с уширением разделяются на имеющие уширитель, входящий в конструкцию анкера, и анкеры с разбуриваемым уширением. Первые анкеры применяются преимущественно в песчаных грунтах, а вторые — только в глинистых и скальных.

2.16. Конструкция постоянных анкеров должна обеспечивать надежность их работы во время строительства и эксплуатации сооружения.

2.17. Анкерные тяги могут изготовляться из стержневой, проволочной, прядевой и канатной арматуры.

2.18. Буронабивные сваи подпорных сооружений следует, как правило, объединять ростверками.

2.19. В зависимости от характера сопряжения свай с ростверком их разделяют на следующие:

жесткие — при защемлении свай в ростверке;

податливые — при шарнирном сопряжении свай с ростверком.

2.20. Конструкция сопряжения свай с ростверком выбирается в зависимости от характера и величин действующих нагрузок, количества рядов свай в направлении действия нагрузок (при одном ряде свай в направлении действия нагрузки конструкция сопряжения свай с ростверком практически не оказывает влияния на работу подпорного сооружения). Для уменьшения усилий в сваях и горизонтальных смещений подпорных сооружений рекомендуется применять жесткое сопряжение свай с ростверком.

3. ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИЕ ИЗЫСКАНИЯ

3.1. Заглубленные инженерные сооружения из буронабивных свай должны проектироваться на основании тщательно проведенных комплексных топографических, инженерно-геологических и гидрогеологических изысканий, а также исследований физико-механических свойств грунтов площадки строительства согласно рабочей программе в объеме, предусмотренном СНиП II -9-78 “Инженерные, изыскания для строительства. Основные положения”, СНиП II -17-77 “Свайные фундаменты”, и настоящему разделу Руководства.

3.2. Инженерно-геологические изыскания, проводимые для определения величин оползневого давления, должны быть выполнены с учетом особенностей, связанных с получением достоверных данных по геологическому строению оползневого склона, по гидрогеологическому условию оползневого участка, по физико-механическим свойствам грунтов подстилающей толщи и оползневого тела в их естественном состоянии.

3.3. В комплекс инженерных изысканий, проводимых на оползневых участках для обоснования проектных решений по противооползневым мероприятиям, входят:

а) топогеодезические изыскания, в результате выполнения которых должно быть создано высотно-плановое съемочное обоснование, получены топографические планы оползневого участка в масштабах от 1:1000 до 1:500, на основе которых должны быть вынесены в натуру все запроектированные разведочные выработки, точки геологических и геофизических опробований и точки стационарных наблюдательных станций;

б) инженерно-геологические изыскания, включающие в себя инженерно-геологическую рекогносцировку, инженерно-геологическую съемку, инженерно-геологическую разведку и инженерно-геологическое опробование.

В результате выполнения инженерно-геологических изысканий на оползневых участках должны быть получены материалы, позволяющие с заданной точностью установить контур оползневого тела как по глубине залегания, так и по площади его распространения, литологические разрезы и состав грунтов оползневого тела и подстилающей толщи, а также их прочностные и деформативные характеристики;

в) гидрогеологические изыскания, проводимые на оползневых участках с целью получения данных об уровнях грунтовых вод, гидравлическом градиенте, коэффициенте фильтрации, направлений движения подземных вод, режиме подземных вод и скорости фильтрации.

3.4. Важнейшими материалами, получаемыми в результате проведения инженерно-геологических изысканий на оползневых участках, являются план подстилающей поверхности оползня (план поверхности скольжения оползня) и расчетные значения физико-механических свойств грунтов. Эти материалы являются исходными на основе которых выполняются все последующие расчеты по оценке устойчивости оползневых склонов и по определению оползневого давления на заглубленные сооружения.

Точность определения оползневого давления в каждой точке оползневого массива прежде всего зависит от точности построения плана поверхности скольжения оползня. Для получения величины оползневого давления с точностью до 0,1 т поверхность скольжения оползня должна быть получена с одинаковой точностью топографической поверхности оползневого участка, полученной крупномасштабной топографической съемкой (1:500; 1:1000).

3.5. Необходимое количество разведочных выработок, обеспечивающее построение поверхности скольжения оползня, по точности одинаковой с топографическим планом дневной поверхности оползневого участка, можно предрассчитать по формуле, связывающей ошибку определения отметки по горизонталям топографического плана с точностью определения высотной отметки пикетных точек при съемке в зависимости от уклона местности, масштаба съемки и густоты пикетных точек:

где т ₀ — ошибка определения высотной отметки точки по топоплану, принимаемая равной ±0,15 h ₀ ; m — средняя квадратическая ошибка отметки пикетной точки при топографической съемке; N — знаменатель численного масштаба топографического плана; i — средний уклон местности; h ₀ — принятая высота сечения горизонталей на плане; L — расстояния между пикетными точками; а , b , c — коэффициенты, значения которых при предварительных расчетах рекомендуется принимать равными: a =0,07; b =0,01; с = 0,00008.

Для обеспечения построения поверхности скольжения, равной точности топоплана местности, расстояние между разведочными выработками на оползневом участке должно быть равным расстоянию L между пикетными точками на топографическом плане.

Такое расстояние можно предрассчитать из уравнения (1), решив его относительно L и заменив м на м_с — среднюю квадратическую ошибку определения высотной отметки точки пересечения поверхности скольжения с разведочной выработкой, которая, согласно теории ошибок, равна

где m _г — средняя квадратическая ошибка определения глубины разведочных выработок.

Таким образом, расстояние между разведочными выработками на оползневом участке можно определить, если будет известно среднее значение уклона поверхности скольжения оползня.

Значение уклона поверхности скольжения в отдельных точках непосредственно измеряется в местах вскрытия ее шурфами или дудками. Если поверхность скольжения подсечена только скважинами, то для определения уклона в ряде точек можно использовать результаты геодезических наблюдений за смещением оползня, которые проводятся на оползневом участке до начала проектирования сети разведочных выработок. Получив по результатам геодезических наблюдений значения горизонтального и вертикального смещений ряда реперов на оползневом теле, величину уклона в этих точках определяют по формуле

где Δ H — величина изменения высотного положения рабочего репера между сериями геодезического наблюдения; d — величина горизонтального смешения этого же репера за этот же период.

При значительных колебаниях средних уклонов поверхности скольжения оползневой участок следует разделить на части, в пределах которых значения уклонов поверхности скольжения колеблются в небольших пределах.

Расположение разведочных выработок следует проектировать для каждой такой части отдельно.

Наиболее рациональным следует считать проведение инженерно-геологических изысканий на оползневых участках методом постепенного сгущения сети разведочных выработок.

Для этого сначала выполняют проходку в редкой сети опорных выработок в виде шурфов, дудок и скважин колонкового бурения с отбором проб грунта, а затем сгущают сеть выработок более высокопроизводительным способом.

К числу таких способов можно отнести методы статического зондирования оползневого массива установками С-832, с помощью которых можно фиксировать поверхность скольжения оползня в сети точек, запроектированных изложенным способом.

3.6. Значения сдвиговых характеристик φ и С, используемых при оценке устойчивости оползневых склонов, должны быть, как правило, определены по результатам натурных сдвиговых испытаний, проведенных в зоне контакта оползня с подстилающей толщей или по материалам съемки обрушенных участков.

3.7. Наиболее эффективным методом натурных испытаний грунтов следует считать срез блоков-целиков, оконтуренных в забоях и в стенах шурфов с помощью трех щелей ( рис. 19 ). Срез таких блоков производится с помощью гидравлических домкратов по наклонной фиксированной плоскости.

Рис.19. Схема натурных сдвиговых испытаний грунтов

Проведя на одном и том же месте два таких испытания три различных значениях углов падения плоскости среза, можно определить расчетные значения сдвиговых характеристик грунта, по формулам:

где Q ₁ и Q ₂ — значения срезающего усилия, создаваемого домкратом в момент среза блока-целика при 1-м и 2-м испытаниях; F ₁ и F ₂ — площади поверхности среза при 1-ми 2-м испытаниях; α ₁ =δ₁— β ₁ ; α ₂ =δ₂— β ₂ ; ( рис. 20 ); β ₁ , и β ₂ — углы падения плоскости среза при 1-м и 2-м испытаниях, измеряемые с помощью угломера; δ ₁ и δ ₂ — углы падения плоскости торцовой щели, куда закладывается домкрат.

3.8. Очень точные значения сдвиговых характеристик грунтов по поверхности смещения оползня получают по методу обратных расчетов. Для этого, используя материалы топографической съемки обрушенных участков оползневого района, строят разрезы по наиболее характерным сечениям участка. На этих разрезах наносят контур оползневого участка до его обрушения и после обрушения ( рис. 21 ), а затем разбивают их вертикальными линиями на отдельные отсеки и по каждому сечению составляют по два уравнения предельного равновесия.

Предельное равновесие призмы до обрушения запишется в виде

а после обрушения уравнение равновесия примет вид

где h_i и h ‘ _i — вертикальные мощности отсеков до и после обрушения призмы; β_i и β ‘ _i — углы падения линий скольжения в отсеках до и после обрушения призмы; l_i — длина линий скольжения в отсеках.

Рис.20. Схема к определению сдвиговых характеристик грунтов по натурным испытаниям

Рис.21. Схема к определению сдвиговых характеристик грунтов по съемке обрушений

1 — контур откоса до обрушения; 2 — контур откоса после обрушения; 3 — поверхность скольжения оползня

Значения сдвиговых характеристик по поверхности обрушения определяются по формулам:

3.9. При расчетах устойчивости заглубленных сооружений на оползнях в качестве расчетных значений могут быть использованы сдвиговые характеристики грунтов оползневой массы, определяемые лабораторными испытаниями образцов грунта на срез. Согласно существующим ГОСТам, такие испытания проводятся на приборах одно- или двухплоскостного среза. Проведя многократные испытания при разных значениях вертикального напряжения на образец, для каждой литологической разности грунтов значения сдвиговых характеристик определяют по формулам:

где σ _i — значения вертикальных напряжений, создаваемых на образец при каждом испытании; τ _i — значения касательных (горизонтальных) напряжений, возникающих при срезе образцов; n — число испытаний.

3.10. В случаях когда оползневая масса в зоне сдвига представлена водонасыщенными глинистыми грунтами, при расчетах устойчивости такого склона необходимо учитывать длительную прочность глинистых грунтов, под которой понимается сопротивляемость грунтов разрушению под воздействием длительной нагрузки.

Длительная прочность глинистых грунтов в большинстве случаев обусловлена характером возникновения и изменения во времени избыточного давления в поровой воде водонасыщенного грунта и ползучестью скелета водонасыщенного и неводонасыщенного грунтов.

Сопротивление глинистого грунта сдвигу в неконсолидированном состоянии на момент времени t после приложения нагрузки Р, можно представить в виде

где φ’ и С’ — угол внутреннего трения и сцепление грунтов, соответствующие условию полного уплотнения под заданной нагрузкой Р; U — поровое давление, возникающее в образце грунта на момент времени t .

Величину и характер изменения во времени порового давления U исключительно трудно определить, так как при всех равных условиях они зависят от размеров образца или массива.

При определении длительной прочности глинистых грунтов, задачу можно значительно упростить, если в формуле (9) поровое давление заменить другими показателями, функционально связанными с ним.

Величина полного давления на образец грунта может быть представлена выражением

где Р_ск — эффективное давление, воспринимаемое скелетом грунта.

Подставив значение Р из (10) в (9), получим

Таким образом, представляется возможность длительную прочность глинистых грунтов выразить только в зависимости от эффективного давления Р_ск.

3.11. Величину эффективного давления Р_ск, соответствующую данной влажности W и времени t , рекомендуется определять по формуле

где P_z — бытовое давление на глубине z ; H — половина мощности уплотняемого слоя при двустороннем дренировании; N — некоторое безразмерное число, определяемое выражением:

C_y — коэффициент консолидации, определяемый по формуле

где K _ф — коэффициент фильтрации грунтов; ε_ср — средний, для рассматриваемого состояния грунта, коэффициент пористости; а — коэффициент сжимаемости грунта, отвечающий рассматриваемому напряженному состоянию; ρ_в — плотность воды; t — время испытания.

3.12. Если в лабораторных условиях промоделировать процесс сдвиговой деформации, описываемый выражением (11), то можно получить сдвиговые характеристики грунтов φ’ и С’, соответствующие различной длительности испытания. Длительные испытания глинистых грунтов можно проводить одним из следующих методов:

1. Параллельные испытания серий образцов-близнецов при различных значениях постоянного сдвигающего напряжения (метод испытания образцов на ползучесть).

2. Испытания образцов-близнецов при различных скоростях приложения нагрузок.

По первому методу испытания проводятся в следующем порядке:

а) из монолита грунта данной плотности-влажности изготовляют несколько пар образцов, а затем испытанием пары образцов по методике ГОСТ 12248-78 определяют стандартное значение сопротивления сдвигу τ_ст ;

б) проводят испытания на ползучесть несколько пар образцов, изготовленных из того же монолита.

Каждая пара испытываемых образцов нагружается вертикальными нагрузками, равными Р_ск , вычисленными по формуле (12) и постоянными, но для каждой пары разными по величине сдвигающими нагрузками, составляющими некоторую долю от τ _ст (40, 50, 60, 70, 80, 90, 95 %);

в) по результатам испытаний образцов строят семейство кривых ползучести ( рис. 22 ) и определяют время от момента приложения нагрузки до момента разрушения образцов. При этом за момент разрушения образца принимается время, при котором деформация из стадии установившейся ползучести переходит в стадию прогрессирующего течения;

Рис.22. График испытаний грунтов на ползучесть

τ , τ ₃ — кривые прогрессирующей ползучести; τ₂ — кривая установившейся ползучести; τ₁ — кривая неустановившейся затухающей ползучести

г) используя кривые ползучести (см. рис. 22), строят кривую длительной прочности (длительного сопротивления сдвигу), с помощью которой ( рис. 23 ) определяют значение τ_пр соответствующее длительной прочности грунта, т.е. значение сопротивления сдвигу, не зависящего от длительности испытания грунтов;

д) подставив полученное значение τ_пр в уравнение (11), можно определить φ ‘ и С’ , соответствующее длительной прочности грунтов.

По второму методу испытания выполняются следующим образом:

а) так же как и в первом методе, определяют стандартное значение сопротивления сдвигу τ_ст путем испытания пары образцов, отобранных из монолита;

б) изготавливают 4-5 образцов из того же монолита, каждый из которых испытывается на срез при уплотняющей нагрузке P_z ( P_z для каждого образца назначается разной) и возрастающими равными ступенями через равные интервалы времени сдвигающими нагрузками τ_сд. Интервалы приложения ступеней сдвигающих нагрузок для разных образцов изменяют от 5 до нескольких дней;

в) из каждого испытания определяют длительность испытания при данной скорости и сопротивление сдвигу по формуле (11). По полученным данным строят кривые длительной прочности ( рис. 24 );

Рис.23. Кривая длительного сопротивления сдвигу (длительной прочности; по первому методу)

Рис.24. Кривые длительной прочности грунта (по второму методу)

Рис.25. График зависимости сдвигающих напряжений от вертикальной нагрузки

г) трансформируя семейство кривых τ_сд— t в семейство кривых τ_сд— P_z , получают диаграмму сдвига (рис. 25) для любого значения действия сдвигающей нагрузки. С помощью такой диаграммы графически определяют значения φ ‘ и С’ , соответствующие данному времени t

4. ОСНОВНЫЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И РАСЧЕТУ

4.1. Проект заглубленного сооружения разрабатывается после статического расчета и проектирования всех конструкций и элементов на основе результатов инженерно-геологических изысканий и задания на проектирование.

4.2. Проект заглубленных инженерных сооружений должен содержать:

а) инженерно-геологические данные строительной площадки — топоплан участка, до начала и после окончания строительства, план разведочных скважин и геологических разрезов по ним, основные характеристики грунтов всех напластований (см. раздел 2);

б) план сооружения и вертикальные разрезы по нему с указанием грунтов основания, необходимых размеров и отметок;

в) рабочие чертежи конструкций всех типов свай и ростверков с указанием расчетных и нормативных схем нагрузок в виде суммарных значений сосредоточенных и распределенных значений вертикальных и горизонтальных сил и изгибающих моментов;

г) расчетные схемы сооружения;

д) расход и требования к материалам конструкций;

е) проект организации строительства (ПОС), в котором должен быть указан порядок производства работ;

ж) проект производства работ (ППР), в составе которого должны быть:

— технологические карты со схемами устройства сооружений, ведомостями потребного оборудования, механизмов и приспособлений, последовательностью рабочих процессов и продолжительностью их выполнения, численностью и квалификационным составом бригады;

— строительный генеральный план объекта или комплекса объектов;

— решения по выполнению мероприятий подготовительного периода;

— указания по технике безопасности на каждом этапе;

— ведомости объемов работ и материалов;

— схемы пооперационного контроля качества работ;

— графики поточной организации строительства сооружения или комплекса сооружений;

и) проект организованного отвода атмосферных осадков с территории объекта на периоды строительства и эксплуатации;

к) расчетно-пояснительную записку с технико-экономическим обоснованием выбора конструкций и технологии производства работ (записка заказчику не передается, а хранится в архиве организации, составившей ее).

Примечания : 1. Указанные в п.4.2 элементы проекта заглубленного сооружения можно совмещать.

2. На плане свай должны быть указаны их номера и направление действия горизонтальной нагрузки.

3. Проект производства работ (см. п.4.2 «ж») и расчетно-пояснительную записку по выбору технологии производства работ (см. п.4.2 «к») выполняется производственной организацией, ведущей строительство.

4.3. Рекомендуется следующий порядок проектирования заглубленных сооружений:

а) по результатам инженерно-геологических изысканий на площадке строительства определяется пласт (пласты) грунта, воспринимающий нагрузку, и назначаются отметки заложения пят свай;

б) определяются расчетные и нормативные нагрузки, действующие на сооружение;

в) выбирается диаметр свай и ориентировочно назначаются размеры ростверков;

г) назначаются параметры свай (марки бетона и армирование) и определяются их трещиностойкость и прочность;

д) производится расчет сооружения по предельным состояниям первой и второй (в случае необходимости) групп;

е) составляется расчетно-пояснительная записка (см. п. 4.2 «к»);

ж) разрабатывается проект заглубленного сооружения (п.4.2).

4.4. Расчетную величину горизонтального коэффициента постели (коэффициент постели С _z ) следует определять по приложению к СНиП II -17-77.

4.5. При выборе диаметра, способа (сосредоточенное симметричное или несимметричное армирование) и процента армирования свай необходимо исходить из действующих нагрузок, конструкции сооружения и гидрогеологических условий.

4.6. Защитный слой бетона для продольной арматуры должен составлять не менее 50 мм.

4.7. Длина буронабивных свай выбирается в зависимости от геологических условий площадки строительства проектируемого сооружения. Глубину заделки свай ниже высоты подпорной стенки или ниже действия оползневого давления назначают применительно к схеме опор глубокого заложения.

4.8. При проектировании подпорных стен и удерживающих противооползневых сооружений необходимо обеспечить надежность закрепления оползающего грунта.

4.9. Подпорные сооружения следует рассчитывать по предельным состояниям первой и второй групп.

4.10. Подпорные сооружения следует рассчитывать на максимальное давление грунта, которое может возникнуть при его эксплуатации.

4.11. В случае наличия или возможности попадания в грунт, окружающий сооружение, агрессивных вод следует предусматривать мероприятия в соответствии с требованиями СНиП 2.03.11-85 «Защита строительных конструкций от коррозии».

4.12. В конструкциях подпорных сооружений I и II класса капитальности следует предусматривать установку реперов для последующих измерений их деформаций.

4.13. Для железобетонных конструкций подпорных сооружений следует принять горячекатаную арматуру классов: A — I — для хомутов, поперечной и монтажной арматуры; А- II и А- III — для продольной и поперечной арматуры Марка бетона по прочности на сжатие принимается не ниже М 200.

4.14. Буронабивные сваи подпорных сооружений следует, как правило, объединять ростверком.

4.15. Сечение и армирование ростверка определяется конструктивными требованиями и расчетом в соответствии со СНиП 2.03.01-84.

4.16. Расстояние от края ростверка до грани сваи (с учетом ее допустимого возможного отклонения) должн о быть не менее 5 см, а заделка сваи в ростверк — не менее 10 см.

4.17. Длина заделки арматуры сваи в ростверк определяется расчетом (при жестком сопряжении), зависит от конструкции сопряжения сваи с ростверком и должна составлять не менее:

25 см — при шарнирном сопряжении; 25 d см — при жестком сопряжении, где d — диаметр заделываемой арматуры.

4.18. Конструкция сопряжения сваи с ростверком выбирается в зависимости от характера и величин действующих нагрузок, количества рядов свай в направлении действия нагрузки (при одном ряде свай конструкция сопряжения свай с ростверком практически не оказывает влияния на работу подпорного сооружения).

С целью уменьшения усилий в сваях и деформаций подпорных сооружений рекомендуется применять жесткое сопряжение ростверка со сваями.

4.19. Прочность подпорных сооружений должна удовлетворять условиям:

где М и Q — соответственно момент и поперечная сила, действующие в рассматриваемом сечении; M_p и Q_p соответственно момент и поперечная сила, воспринимаемые рассматриваемым сечением и определяемые для свай — по разделу 4 настоящего руководства; для ростверка — по СНиП 2.03.01-84.

4.20. Расчет железобетонных конструкций подпорных сооружений по трещиностойкости и ширине раскрытия трещин можно не производить в случае отсутствия воздействия на них агрессивной среды.

4.21. Расчет заанкерных подпорных сооружений следует производить с учетом смещения анкеров, учитывая деформационные свойства грунта основания и грунта, находящегося за сооружением.

4.22. Случайные (не поддающиеся учету) деформации анкеров за счет зазоров в узлах сочленения и опирания следует ликвидировать монтажным усилием, которое должно контролироваться.

4.23. Для металлоконструкций постоянных анкеров должна быть предусмотрена антикоррозионная защита.

4.24. Антикоррозионная защита должна быть предусмотрена также для металлических прутков временных анкеров, когда минимальный диаметр составляет менее 8 мм.

Антикоррозионная защита должна быть стойкой к веществам, растворенным в воде, бактериям, блуждающим токам, а также к механическим воздействиям, возникающим при транспортировке и установке анкеров; Она должна быть достаточно эластичной, чтобы деформироваться с анкерной пятой в процессе натяжения и эксплуатации анкера.

4.25. При наличии грунтовых вод в местах установки шкеров в сооружение следует предусматривать уплотняющие устройства в устьях скважин (отверстия в стенах), препятствующие проникновению воды за сооружение.

5. РАСЧЕТ УСТОЙЧИВОСТИ ОПОЛЗНЕВЫХ СКЛОНОВ И МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ОПОЛЗНЕВОГО ДАВЛЕНИЯ НА ЗАГЛУБЛЕННЫЕ СООРУЖЕНИЯ

5.1. Многие методы расчета, применяемые в настоящее время в практике инженерных расчетов устойчивости горных склонов, страдают недостаточным теоретическим обоснованием по части правильного учета многообразных факторов, влияющих на развитие оползневого процесса, или недостаточной математической строгостью в принятых расчетных схемах. К числу таких можно относить все методы, в которых предельное равновесие откоса проверяется относительно круглоцилиндрической или шаровой поверхности, построенной в массиве откоса различными геометрическими приемами без учета напряженно-деформационного состояния приоткосной зоны.

5.2. Предварительная оценка устойчивости горных склонов может быть выполнена методами решения плоской задачи Шахунянца при наличии фиксированных поверхностей скольжения, положение которых в массиве откоса предопределено геологическим строением и методом построения равноустойчивых откосов по безразмерным координатам В. В. Соколовского, который можно применять в случаях отсутствия в массиве откоса фиксированных поверхностей скольжения.

5.3. Расчет устойчивости оползневого склона по методу Шахунянца выполняется в следующей последовательности:

а) по материалам топографической съемки и инженер по геологическим изысканиям, проведенным на оползневом участке, строят разрезы по линиям разведочных выработок. На разрезы наносят профили поверхности земли и линий скольжения оползня ( рис. 26 );

б) разбивают разрез оползневого тела вертикальными линиями на отдельные отсеки так, чтобы линии скольжения в пределах каждого отсека имели неизменный уклон;

в) для каждого отсека определяют его вес и значение оползневого давления по формулам:

где Р _i — вес i -го отсека; E_i и E_{i -1} — значения оползневого давления соответственно в i -том и вышележащем отсеках; h_i — средняя вертикальная мощность i -го отсека; β _i и β _{i -1} — углы падения линии скольжения соответственно в i -том и вышележащем отсеках; φ и С — угол внутреннего трения и сцепление грунтов по поверхности скольжения оползня.

Рис.26. Схема к расчету оползневого давления по методу Шахунянца:

1 — профиль поверхности земли; 2 — профиль поверхности скольжения

г) по каждому разрезу строят эпюру оползневого давления ( рис. 27 ), на которой четко разграничиваются участки устойчивого и неустойчивого состояния оползневого склона. С помощью этих эпюр представляется возможность производить общую оценку устойчивости склона по каждому разрезу и определять численные значения оползневого давления в каждой точке разреза с учетом реактивных сил соседних отсеков.

5.4. Расчет устойчивости методом построения равноустойчивых откосов по безразмерным координатам В. В. Соколовского выполняется в следующей последовательности:

а) по материалам топографической съемки и инженерно-геологических изысканий строят вертикальные разрезы по наиболее характерным сечениям оползневого участка. На разрезах наносятся фактический профиль поверхности земли по данному сечению и геологическое строение массива;

Рис.27. Эпюра оползневого давления по методу Шахунянца

б) задавшись значением» коэффициента запаса устойчивости (для предельного случая п_у = 1), вычисляют расчетные значения физико-механических свойств грунтов в пределах расчетной глубины по формулам:

где φ _p , С_р, γ _p — расчетные значения угла внутреннего трения, сцепления и объемного веса грунтов; γ_ср — среднее значение объемного веса грунтов по расчетному сечению; f = tgφ — коэффициент внутреннего трения грунтов;

в) задавшись плоской прямоугольной системой координат и направив координатные оси так, как показано на рис. 28 , вычисляют значения безразмерных абсцисс для точек, заранее намеченных на откосе, по формулам:

для точки, расположенной на нижней бровке откоса (точка 1), безразмерная абсцисса вычисляется по формуле

а для остальных точек на откосе соответственно

где X ₁ , X ₂ ,…Х_п — размерные абсциссы точек, значения которых для точки 1 вычисляются по формуле

а для остальных точек

где H_n — высотная отметка точки, расположенной на верхней бровке откоса; H ₁ — то же, для точки, расположенной на нижней бровке откоса; n — количество точек, намеченных на откосе;

Рис.28. Схема построения равноустойчивых откосов по безразмерным координатам В. В. Соколовского

г) из таблиц безразмерных координат выписывают значения безразмерных ординат, соответствующие вычисленным значениям безразмерных абсцисс точек и расчетному значению φ_р .

По этим данным вычисляют значения размерных ординат всех точек равноустойчивого откоса, по формулам:

где Y ‘₁ , Y ‘₂ ,… Y ‘ _n , — безразмерные ординаты точек, выписанные из таблиц безразмерных координат;

д) производится построение равноустойчивого откоса. Для этого через точку 1 проводят вертикально ось X и на ней по размерным абсциссам строят проекции точек 1, 2, 3,…, n , на ось X , а затем от них проводят перпендикуляры, на которых откладывают соответствующие размерные ординаты точек. Соединив концы перпендикуляров плавной линией, получают контур равноустойчивого откоса, вдоль которого все точки имеют одинаковый (заданный) запас устойчивости.

Если построить по изложенной методике равноустойчивый откос, обладающий запасом устойчивости n _у =1, то такой контур называется предельным.

Сравнивая предельный контур откоса с фактическим, можно сделать точную оценку устойчивости существующего склона.

5.5. Для оползневых склонов, сложенных разнородными грунтами различной мощности, залегающими горизонтально или падающими в обратную сторону откоса, также возможно применение вышеизложенной методики построения равноустойчивых откосов, так как по геологическим условиям ни одна прослойка или контактная поверхность между слоями не может служить поверхностью скольжения.

В расчетной схеме многослойного откоса построение равноустойчивых откосов выполняется раздельно по каждым слоям с использованием прочностных характеристик грунтов каждого слоя и с учетом глубины залегания слоя.

По этой схеме расчетно-графические операции выполняются в следующей последовательности:

а) для каждого слоя грунтов, выделенных в пределах расчетного разреза склона, вычисляют расчетные значения физико-механических свойств с учетом заданного запаса устойчивости по формулам:

где h — вертикальная мощность каждого слоя;

б) проведя ось X через самую нижнюю точку откоса (точка А на рис. 29 ), строят равноустойчивый откос этого слоя по методике, изложенной в п.5.4, используя прочностные характеристики грунтов этого слоя;

в) перемещают ось X параллельно самой себе до пересечения с точкой В, которая расположена на поверхности, разделяющей нижний и вышележащий слои, а затем строят равноустойчивый контур откоса этого слоя по методике, изложенной в п. 5.4;

г) описанным приемом производится построение равно-устойчивых откосов всех остальных вышележащих слоев, перемещая каждый раз ось X до пересечения с граничной точкой между слоями и используя каждый раз прочностные характеристики грунтов расчетного слоя.

5.6. Для получения численного значения оползневого давления в отдельных точках оползневого массива наиболее пригодными следует считать объемные методы расчета, основанные на геометризации оползневого массива.

Для случая, когда в массиве оползневого склона имеется естественная поверхность скольжения оползня, расчет выполняется в следующей последовательности:

а) по материалам топографической съемки и инженерно-геологических изысканий, проведенных на оползневом склоне, составляют топографический план дневной поверхности оползневого участка масштаба 1:500, план поверхности скольжения оползня того же масштаба и определяются расчетные значения физико-механических свойств грунтов, соответствующие их естественному состоянию на момент исследования в зоне сдвига оползня;

Рис.29. Схема построения равноустойчивого откоса при многослойном напластовании грунтов

Рис. 30. Топографический план оползневого участка

Рис.31. Изолинии поверхности скольжения оползня

б) совместив по координатным сеткам топоплан дневной поверхности с планом поверхности скольжения оползня (рис. 30, 31), выполняют графическое вычитание этих по верхностей методом, изложенным в курсе геометрии недр. В результате этого получают новый план топографического порядка, на котором изолинии соединяют точки с одинаковыми вертикальными мощностями оползневого тела. Этот план называется планом изомощности оползня (рис. 32);

Рис.32. Изолинии изомощности оползня

в) графическим дифференцированием поверхности скольжения оползня получают еще один план топографического порядка, на котором изолинии соединяют точки с одинаковыми уклонами поверхности скольжения ( рис. 33 ). Этот план называется планом изоуклонов поверхности скольжения оползня;

Рис.33. План изоуклонов поверхности скольжения оползня

г) разбивают оползневое тело на ряд элементарных квадратных призм с таким расчетом, чтобы поверхность скольжения в пределах каждой призмы сохраняла неизменный скат (на планах изомощности и изоуклонов проекции элементарных призм изображены в виде сети квадратов);

д) по плану изомощности определяют численные значения вертикальной мощности оползня h в центре каждого квадрата, а по плану изоуклонов определяют значения углов падения β поверхности скольжения в каждом квадрате;

е) по численным значениям углов падения поверхности скольжения β, вертикальной мощности оползня h , объемного веса грунтов γ , площади основания элементарных призм S и сдвиговых характеристик грунтов φ и С в зоне сдвига, оползня, для каждой элементарной призмы вычисляют значения сдвигающих и удерживающих сил по формулам ( рис. 34 ):

ж) для каждой элементарной призмы определяют численные значения оползневого давления, как разность между сдвигающими и удерживающими силами, по формуле

з) определяют общий запас устойчивости оползневого склона по формуле

Рис.34. Схема к расчету оползневого давления в элементарных призмах

В формуле (30) оползневые давления со знаком плюс обозначают активные силы, а со знаком минус — пассивные силы;

и) вычисляют численные значения оползневого давления для всех элементарных призм с учетом реактивных сил соседних призм.

Согласно схеме на рис. 35 , эти величины могут быть определены по формулам:

для призм, расположенных в самом верхнем ряду с на горной стороны

а для всех остальных призм

где Δ T_i — значение полного оползневого давления в i -й призме; Δ T_{i -1} — то же, в соседней (вышележащей) призме; β _i — угол падения поверхности скольжения в i -й призме; β _{i -1} — то же, в соседней (вышележащей) призме;

к) выписывают значения оползневого давления у центров соответствующих квадратов и, приняв их как числовые отметки, на плане строят изолинии, соединяющие точки с одинаковыми полными оползневыми давлениями ( рис. 36 ).

Рис.35. Схема к расчету оползневого давления с учетом реактивных сил соседних призм

Рис.36. План силового поля оползневого склона

Этот план называется изолинейным планом силового поля оползневого склона, который позволяет легко и просто определять значения действительного оползневого давления в любой точке или по любому сечению этого поля.

5.7. Для случая, когда в массиве оползневого склона отсутствует фиксированная естественная поверхность скольжения оползня, расчет устойчивости склона и определение оползневого давления в нем можно производить методом, аналогичным предыдущему, если будет определено положение поверхности скольжения в массиве оползневого склона. Задача в этом случае решается следующим образом:

а) по материалам топографической съемки и инженерно-геологических изысканий строится топоплан оползневого участка и определяются расчетные значения физико-механических свойств ( φ , С , γ ) грунтов оползневого массива;

б) на топоплане оползневого участка намечают ряд профильных сечений, располагаемых в наиболее характерных местах рельефа ( рис. 37 ), и по каждому намеченному сечению методами, изложенными в п. 5.4 или в 5.5, строят предельные контуры равноустойчивых откосов с запасом устойчивости п_у=1;

в) на предельных контурах равноустойчивых откосов ( рис. 38 ) намечают ряд точек, для которых определяют их высотные отметки (с помощью высотной сетки) и величины заложения этих точек от начала координат. По величинам заложений намеченные на предельных контурах точки переносятся на план и около них подписываются их высотные отметки;

г) после нанесения на план всех точек, намеченных на предельных контурах откосов по всем сечениям, на основе высотных отметок этих точек строят горизонтали предельной поверхности откоса, которая и принимается за поверхность скольжения оползня ( рис. 37 );

д) имея топографический план дневной поверхности оползневого участка, план поверхности скольжения оползня и физико-механические свойства грунтов, можно выполнить оценку устойчивости склона и построить изолинейный план силового поля оползневого давления по методике, изложенной в п. 5.6.

5.8. Объемные методы, описанные в пп. 5.6 и 5.7, предназначены для тех случаев, когда в массиве горного склона отсутствует фильтрационное давление напорных вод. Если же по результатам гидрогеологических изысканий установлено наличие фильтрационного давления в оползневом массиве, то при расчетах устойчивости такого склона следует обязательно учитывать их влияние.

В каждой точке водонасыщенного грунтового массива направление фильтрационного давления можно принимать параллельным касательной к депрессионной поверхности и приложенным к середине глубины фильтрационного потока.

Рис.37. План предельной поверхности оползня в изотропной среде

Рис.38. Построение предельных контуров В.В. Соколовского ( n_y =1)

1 — профиль топоповерхности; 2 — предельный устойчивый профиль откоса (по В.В. Соколовскому)

При такой схеме силовых воздействий фильтрационного давления на оползневой склон учет этого давления на устойчивость склона можно выполнить следующим образом:

а) по результатам топографических, инженерно-геологических и гидрогеологических изысканий, проведенных на оползневом участке, составляют топографический план дневной поверхности (рис. 30), план поверхности скольжения оползня (рис. 31) и план депрессионной поверхности уровня грунтовых вод ( рис. 39 );

б) методом графического вычитания поверхностей топографического порядка получают план изомощности всего оползневого тела (рис. 32) (из дневной поверхности вычитается поверхность скольжения оползня) и план изомощности затопленной части оползневого тела ( рис. 40 ) (из депрессионной поверхности уровня грунтовых вод вычитается поверхность скольжения Оползня);

в) так же как и в предыдущих объемных методах, оползневое тело разбивают на ряд элементарных призм, которые изображены на плане изомощности всего ползневого тела (рис. 32) и на плане изомощности затопленной части оползневого тела (см. рис. 40 ) сетью квадратов;

Рис.39. Изолинии депрессионной поверхности уровня грунтовых вод

г) по плану поверхности скольжения оползня определяют значения углов падения поверхности скольжения в каждом квадрате по формуле

а по плану депрессионной поверхности уровня грунтовых вод определяют значения гидравлического градиента в центре каждого квадрата:

где h ₀ — высота сечения изолиний на плане (рис. 31, 39); l — заложение между соседними изолиниями на плане (рис. 31); l ‘ — заложение между соседними изолиниями на плане (рис. 39); α — угол наклона депрессионной поверхности в центре квадратов;

д) для каждой элементарной призмы определяют значения полного веса призмы Р и взвешивающего давления воды Р_в , по формулам:

где h_i — вертикальная (полная) мощность оползня в i -й призме, определяемая по плану изомощности (рис. 32); h _{в i} — вертикальная мощность затопленной части оползневого тела, определяемая по плану изомощности затопленной части оползневого тела (см. рис. 40 ); S — площадь основания элементарной призмы; γ _w — объемный вес воды; γ — объемный вес грунтов оползневой массы; п’ — объем пустот в единице объема грунтовой массы оползня; ε — коэффициент пористости грунта оползневой массы;

е) вычисляют значения фильтрационного давления действующего на каждую элементарную призму, по формуле

ж) с учетом фильтрационного давления напорных вод и взвешивающих сил грунтовых вод вычисляют значения сдвигающих и удерживающих сил для каждой элементарной призмы, по формулам ( рис. 41 ):

и) определяют общий запас устойчивости склона по формуле

Рис.40. Изомощности затопленной части оползневого тела

к) для каждой элементарной призмы вычисляют значения полного оползневого давления с учетом фильтрационного давления напорных вод и реактивных сил соседних призм по формулам:

для призм самого верхнего ряда с нагорной стороны

а для остальных призм

л) на новый план, где нанесены центры каждого квадрата элементарных призм, около каждого центра выписывают численные значения полного оползневого давления, соответствующего этим квадратам, и, приняв их как числовые отметки, на плане строят изолинии равных оползневых давлений. Этот план ( рис. 42 ) представляет собой объемное изображение силового поля оползневого давления, подобного изображенному на рис. 36. С помощью этого плана можно легко определить численные значения оползневого давления с учетом фильтрационного давления напорных вод, взвешивающих сил грунтовых вод и реактивных сил соседних призм для любой точки или сечения оползневого поля.

5.9. Расчет устойчивости искусственных откосов можно производить на основе решения плоской задачи.

Для искусственных откосов, сложенных слоями разнородных грунтов, падающих в сторону откоса и имеющих пологое или наклонное залегание, устойчивая поверхность откоса может быть задана круче наслоения грунтов.

Рис.41. Схемы к расчету оползневого давления с учетом фильтрационного давления напорных вод

Рис.42. План силового поля оползневого давления с учетом фильтрационного давления напорных вод

В этом случае значение устойчивого угла откоса определяется по формуле ( рис. 43 ):

где α — устойчивый угол откоса; β — угол падения грунтовых слоев; φ’ и C ‘ — угол внутреннего трения и сцепление грунтов по контактной поверхности между слоями грунтов; H — вертикальная высота откоса; γ — объемный вес грунтов.

5.10. Для тех же грунтовых условий, но когда подрезка грунтовых слоев недопустима, поверхности откоса следует придать наклон одинаковый с поверхностями наслоения грунтов.

Для этого случая наиболее пригодна формула ( рис. 44 ):

где φ’ — угол внутреннего трения грунтов по контактной поверхности; φ и С — угол внутреннего трения и сцепление грунтов в крест наслоения грунтов.

Рис.43. Схема расчета устойчивости откосов с подрезанными слоями по методу А.П. Ли

1 — контакты наслоения породы

Рис.44. Схема к расчету устойчивости откоса по методу Г. Л. Фисенко

6. РАСЧЕТ УСТОЙЧИВОСТИ ЗАГЛУБЛЕННЫХ СООРУЖЕНИЙ НА ОПОЛЗНЯХ

6.1. Заглубленные сооружения, возводимые на оползневых склонах, предназначаются для стабилизации оползневых подвижек или для предохранения от разрушения инженерных сооружений, возведенных на них, в условиях обтекания их оползнем.

В настоящее время наиболее распространенными видами заглубленных сооружений, предназначенными для удержания оползневых склонов, являются свайные заграждения и удерживающие стены на свайных фундаментах. Эффективность этих сооружений определяется прежде всего их устойчивостью и прочностью при воздействии на них сил оползневого давления.

6.2. Для некоторых инженерных сооружений (наземные трубопроводы на свайных опорах, эстакады и др.) возможно сохранение их безаварийного эксплуатационного состояния и в условиях непрекращающихся оползневых подвижек, если свайные опоры или колонны обтекаются оползнем при сохранении их устойчивости.

Обтекание оползнем заглубленных сооружений возможно только при определенных условиях, зависящих от состояния грунтовой массы оползня.

6.3. Если заглубленные сооружения рассматривать как препятствия на пути движения оползневой массы, то следует ожидать, что со стороны наползания оползня у заглубленного сооружения образуется уплотненная зона из наползающего грунта. Дальнейшее движение оползневой массы вызовет образование поверхностей скольжения в уплотненной зоне.

Согласно теории предельного равновесия связно-сыпучей среды сдвиговые деформации в области предельно напряженной среды всегда происходят по двум семействам поверхностей скольжения, располагающихся симметрично относительно направления главного напряжения и пересекающихся между собой под углом

Рис.45. Схема обтекания оползнем одиночной свайной опоры

Следовательно, в каждом поперечном сечении свайной опоры или колонны, обтекаемых оползнем, призма обтекания может быть представлена в виде трехгранника (рис. 45), опирающегося своим основанием на сваю, а боковые грани его пересекаются под углом θ . Если на боковые грани такой призмы приложена сила оползневого давления, интенсивностью ΔТ , то условие предельного равновесия на этих гранях может быть записано в виде

где d — длина основания призмы обтекания, равная диаметру поперечного сечения при круглой его форме или длине стороны при квадратной форме поперечного сечения заглубленной конструкции.

6.4. Прогноз возможности обтекания оползнем заглубленных свайных опор или колонн можно производить по следующей схеме:

а) обтекание возможно, если

б) обтекание не возможно, если

6.5. Если свайную опору или колонну в пределах их заглубленной части считать абсолютно жесткой, а прочность их на срез от действия оползневого давления обеспеченной, то устойчивость таких конструкций в условиях обтекания их оползнем будет определяться только величиной заглубления их в подстилающий оползень неподвижный грунт. При этом за безопасную величину заглубления следует принимать ту, которая обеспечивает предельное равновесие этих конструкций при действии на них опрокидывающих сил.

6.6. Расчетную величину заглубления в неподвижный подстилающий грунт свайной опоры или колонны можно определить из решения кубического уравнения вида:

где h — расчетная величина заглубления свайной опоры в неподвижный подстилающий грунт оползня ( рис. 46 ); h ₁ — вертикальная мощность оползневого тела в точке установки свайной опоры или колонны (определяется по плану изомощности оползня); R_T — равнодействующая оползневого давления на сваю, определяемая по формуле

ΔT ‘ — интенсивность воспринимаемой части оползневого давления на сваю, определяемая по формуле

ΔT — величина оползневого давления в точке установки сваи, определяемая по плану силового поля оползневого давления; d — диаметр поперечного сечения сваи; a ₁ — коэффициент, определяемый по формуле

a ₂ — коэффициент, определяемый по формуле

P_max — реактивная сила уплотнения грунтов на границе между оползневым телом и подстилающим грунтом ( рис. 46, а ), определяемая по формуле

E ₀ — модуль общей деформации грунтов подстилающей толщи; м ₀ — коэффициент относительной компрессионной деформации грунтов подстилающей толщи; l _у — величина относительной деформации грунтов на границе между оползневым телом и подстилающей толщей, значение которой можно определить по формуле

γ_кр — критическая плотность грунтов подстилающей толщи.

6.7. Значение критической плотности грунтов рекомендуется определять либо по результатам лабораторных испытаний грунтов на приборе многоплоскостного сдвига при различных значениях уплотняющей нагрузки, либо через критические пористости грунтов по формуле

где γ _y — удельный вес грунтов; tgα — коэффициент, характеризующий наклон кривой; ε_кр= f ( ln σ ) к оси абсцисс; σ — уплотняющее давление, соответствующее данному напряженному состоянию грунтов; ε _{к p . 1} — критическая пористость грунта при уплотняющем давлении, равном σ _1.

Рис.46. Схема к расчету величины заглубления свайных опор в неподвижный подстилающий оползень грунт

6.8. Свайные заграждения, предназначенные для полного удержания оползневого смещения, должны удовлетворять двум условиям:

1) каждая свая заградительного ряда должна сопротивляться опрокидывающей силе оползневого давления;

2) расстояние между соседними сваями в ряду должно быть принято таким, чтобы исключить просачивание оползневой массы между ними.

6.9. В зависимости от физико-механического состояния грунтов оползневой массы свайные заграждения на оползнях могут быть однорядными и многорядными.

6.10. Расчет величин заглубления каждой сваи в заградительном ряду выполняется по методике, изложенной в п. 6.6 настоящего Руководства.

6.11. Расстояние между сваями в свайном заграждении должно быть рассчитано так, чтобы удерживающие силы, возникающие у каждой уплотненной зоны АВСД ( рис. 47 ), превосходили суммарную силу оползневого Давления, действующего на каждую сваю.

Из рис. 47 следует, что для предельного случая можно записать

где Δ T ₁ — величина оползневого давления, приходящаяся на единицу площади в области АВСД ( рис. 47 ); S ₁ — площадь активной зоны оползня между соседними сваями в ряду, значение которой, согласно рис. 47 , может быть определено по формуле:

l ₁ — расстояние между соседними сваями в ряду; d — диаметр поперечного сечения сваи; θ=90°- φ .

Подставив значение S ₁ из (58) в (57) и решив равенство относительно искомой величины l ₁ , получим

Рис.47. К расчету расстояния между сваями при однорядном свайном заграждении

Рис.48. Схема расчета многорядного свайного заграждения

6.12. При многорядном свайном заграждении сваи в плане должны быть размещены в шахматном порядке (рис. 48). Расчет расстояния между сваями можно производить и в этом случае по формуле (59), но значение оползневого давления, воспринимаемого сваями последующих рядов, должно быть определено как разность между суммарной силой оползневого давления между сваями 1-го ряда и удерживающими силами, возникающими у каждой сваи предыдущих рядов.

Так, например, значение оползневого давления между сваями 2-го ряда может быть определено по формуле

где ΔТ₂ — величина оползневого давления, приходящегося на единицу площади в активной зоне 2-го ряда свайного заграждения; S ₂ — площадь активной зоны оползня между соседними сваями 2-го ряда заграждения.

6.13. Применение свайного заграждения в качестве сооружения для полной стабилизации оползневой подвижки возможно не во всех случаях.

Если оползневая масса представлена рыхлыми отложениями текучей консистенции, то удержать такую массу свайными заграждениями не представляется возможным. Для этих случаев более эффективными окажутся возведение удерживающих сооружений в виде свайно-панельных стен.

6.14. Конструкция рекомендуемой свайно-панельной удерживающей стены состоит из железобетонных панельных стен и упорных свайных стоек ( рис. 49 ).

Панельные стены, заглубленные до поверхности скольжения оползня, воспринимают на себя давление наползающей оползневой массы, а свайные стойки предохраняют панельные стены от опрокидывания.

6.15. Расчет устойчивости такой конструкция удерживающих стен на оползнях включает в себя определение устойчивости упорных свайных стоек, определение прочности панельных плит на изгиб и определение вертикальной высоты панельной стены, исключающей переползание оползневой массы через нее.

В соответствии с этим расчет устойчивости удерживающей панельной стены на оползнях выполняется в следующей последовательности:

а) на плане силового поля оползневого давления проектируют ось удерживающей стены и строят эпюру оползневого давления по этому сечению ( рис. 50 );

б) подбираются типоразмеры панельных плит и конструкции свайных стоек, соответствующие установленным значениям оползневого давления и вертикальным мощностям оползневого тела;

Рис. 49. Схема конструкции свайно-панельной удерживающей стены

1 — панельные плиты; 2 — опорная свая

Рис.50. Эпюра оползневого давления на свайно-панельную удерживающую стену

Рис.51. Схема к определению количества упорных стоек на свайно-панельной стене

1 — контур оползня; 2 — панельная стена; 3 — упорные сваи; 4 — ось трубопровода

Рис.52. Схема к определению величины оползневого давления, воспринимаемого каждой упорной стойкой

в) определяют необходимое количество упорных свайных стоек на запроектированном участке удерживающей стены и места их установки. Если предусмотреть установку упорных стоек в местах стыковки панельных плит, то количество упорных стоек в удерживающей стене можно определить по формуле (рис. 51):

где L — общая длина для удерживающей стены в плане; l — длина панельной плиты:

г) по эпюре оползневого давления определяют величину оползневого давления, воспринимаемого каждой упорной стойкой, по формуле (рис. 52):

где ΔT_i — величина оползневого давления в точке установки i -й стойки; ΔT_{i -1} — то же, в точке установки предыдущей стойки; ΔT_{i +1} — то же, в точке установки последующей свайной стойки;

д) по методике, изложенной в п. 6.6, определяют численное значение расчетной величины заглубления свайных стоек в неподвижный подстилающий грунт оползня, обеспечивающей предохранение удерживающей стены от опрокидывания;

е) определяют вертикальную высоту панельной стены, исключающую возможность переползания ее оползнем сверху ( рис. 53 ), по формуле

где h ₂ — вертикальная мощность оползневого тела в сечении ЕД ( рис. 53 ); β — угол падения поверхности скольжения оползня в точке установки свайной стойки; ΔТ — величина оползневого давления в сечении ЕД, определяемая по плану силового поля оползневого давления; θ=90°- φ ; φ и С — угол внутреннего трения и сцепление грунтов оползневой массы.

Рис.53. К расчету вертикальной высоты удерживающей панельной стены на оползнях

1 — поверхность оползня после стабилизации; 2 — исходное положение поверхности оползня; 3 — поверхность скольжения оползня

7. ОБЕСПЕЧЕНИЕ УСТОЙЧИВОСТИ ГОРНЫХ СКЛОНОВ

7.1. Защита инженерных сооружений, подвергаемых разрушению в результате оползневых подвижек, мероприятиями, описанными в предыдущем разделе, всегда сопряжено с большими затратами времени и средств, поэтому перед началом строительства инженерных сооружений в оползневых районах следует считать целесообразным производить предварительную инженерную подготовку территорий.

7.2. Одним из эффективных методов инженерной подготовки оползнеопасных участков под застройку является перепланировка поверхности оползневого склона до устойчивого состояния и проведение мероприятий по ограждению оползневого участка от притока поверхностных и грунтовых вод.

7.3. Суть метода вертикальной планировки поверхности оползня до устойчивого состояния состоит в том, что на оползневых участках производится перепланировка существующей поверхности до устойчивой путем перемещения грунтовой массы из зоны активного оползневого давления в зону пассивного сопротивления, т.е. в зоне активного оползневого давления искусственно уменьшается мощность оползневого тела путем срезки грунтов, а в пассивной зоне увеличивают его мощность путем насыпки грунта.

7.4. Для составления проекта вертикальной планировки предлагаемым нами методом необходимо, иметь следующие исходные материалы:

а) крупномасштабный топографический план (1:500, 1:1000), на котором должны быть нанесены контур оползня, проектируемые инженерные сооружения и разведочные выработки;

б) план поверхности скольжения оползня, полученный в результате инженерных изысканий;

в) физико-механические характеристики грунтов ( φ , С , γ ), соответствующие естественным условиям в зоне сдвига оползня (в зоне контакта оползневого тела с подстилающей поверхностью).

7.5. Графоаналитические операции при проектировании вертикальной планировки поверхности оползня до устойчивого состояния выполняются в следующей последовательности:

а) разбивают оползневое тело на ряд элементарных квадратных призм. На плане поверхности скольжения оползня ( рис. 54 ) они изображены в виде сети квадратов, покрывающих весь оползневой контур;

б) в каждой призме определяют значения углов падения поверхности скольжения по формуле

где h ₀ — высота сечения горизонталей на плане поверхности скольжения оползня; d — заложение между горизонталями;

в) для каждой элементарной призмы вычисляют проектные значения вертикальной мощности оползня, обеспечивающей в. каждой призме заданный запас устойчивости. Учитывая, что в каждой призме запас устойчивости определяется как отношение удерживающей силы к сдвигающей силе, а удерживающие и сдвигающие силы, создаваемые весом призмы, могут быть определены по формулам:

запас устойчивости каждой призмы можно представить выражением

где h — вертикальная мощность оползня в элементарной призме; S — площадь основания элементарной призмы; β — угол падения поверхности скольжения в элементарной призме.

Если в формуле (66) задаться значением запаса устойчивости п_у , то, решив ее относительно h , можно найти значение проектной мощности оползня, обеспечивающей заданный запас устойчивости, по формуле

где γ — объемный вес грунтов оползневой массы в элементарной призме; φ’ и С’ — угол внутреннего трения и сцепление грунтов по поверхности скольжения оползня;

г) вычисленные значения проектных мощностей оползня выписывают в центре каждого квадрата, изображающих на плане основания каждой элементарной призмы, и, приняв их как числовые отметки, на плане строят изолинии равных проектных мощностей оползня, который называется планом проектной изомощности оползня ( рис. 54 );

Рис. 54, Изолиния поверхности скольжения

— (1) и проектной мощности — (2) оползневого участка

д) методами, известными из курса горной геометрии, выполняют графическое сложение поверхности, проектной изомощности и поверхности скольжения оползня. В результате этого получают новую поверхность топографического порядка, которая изображает устойчивую проектную поверхность оползневого тела с заданным запасом устойчивости п_у ( рис. 55 );

Рис. 55. Горизонтали топоповерхности и изолинии проектной поверхности оползня

— 1 — горизонтали топоповерхности; -2 — изолинии проектной поверхности

е) составляют проект вертикальной планировки существующей поверхности оползня под устойчивую проектную. Для этого, совместив по координатным сеткам планы проектной и существующей поверхности оползневого тела, производят графическое вычитание этих поверхностей. В результате этого получают новую поверхность топографического порядка, изображающую план изолиний равных рабочих отметок. Этот план и является проектом вертикальной планировки существующей поверхности оползня под устойчивую проектную поверхность ( рис. 56 ).

Рис.56. Изолинии рабочих отметок при вертикальной планировке поверхности оползня под устойчивую проектную поверхность

7.6. Для проведения вертикальной планировки поверхности оползня, согласно составленному проекту, необходимо выполнить следующие работы:

а) составляют разбивочный чертеж для выноса центров квадратов элементарных призм с плана в натуру;

б) методами, известными из курса инженерной геодезии, выносят и закрепляют колышками центры квадратов элементарных призм;

в) по плану изолиний рабочих отметок (см. рис. 56) определяют численные значения рабочих отметок с соответствующими им знаками и выписывают их на колышках, закрепленных в центрах квадратов элементарных призм;

г) по рабочим отметкам, выписанным на колышках, производится перепланировка поверхности оползня. Новая поверхность, полученная в результате этого, будет равноустойчивой во всех точках с заданным запасом устойчивости.

7.7. Вышеописанный метод вертикальной планировки поверхности оползня до-устойчивого состояния применим для тех случаев, когда головная часть оползня примыкает непосредственно к вершине горного склона и поэтому исключается возможность подрезки склона при срезке грунтов в активной зоне оползня.

7.8. В тех случаях, когда оползневой участок захватывает среднюю или нижнюю часть горного склона, перемещение грунтов из активной зоны оползня в пассивную обязательно вызовет подрезку горного склона в головной части оползня, где, как правило, приурочивается активная зона оползня. Подрезка горного склона неизбежно вызовет развитие нового оползневого процесса на подрезанном склоне.

Следовательно, в этих случаях перепланировка поверхности оползня до устойчивого состояния должна быть запроектирована так, чтобы исключить срезку грунтов в головной части активной зоны оползня. Этого можно добиться, если увеличить оползневое давление в пассивной зоне на величину, обеспечивающую компенсацию избытка активного давления путем насыпки грунта только в пассивной зоне, оставив нетронутой поверхность оползня в активной зоне.

7.9. Проектирование вертикальной планировки поверхности оползня до устойчивого состояния в этом случае выполняется следующим образом:

а) на плане изомощности оползня, полученном методом, описанным в п. 5.6 «б» (см. рис. 32), разбивают сеть квадратов, покрывающих весь оползневой контур и представляющие собой горизонтальные проекции элементарных призм, на которые разбито все оползневое тело;

б) по плану поверхности скольжения оползня (см. рис. 31) определяют численные значения углов падения поверхности скольжения β в каждом квадрате элементарных призм, а по плану изомощности оползня (см. рис. 32) определяют значения вертикальной мощности оползня h в центре каждого квадрата элементарных призм. Методика определения этих величин описана в п. 5.6 «д»;

в) для каждой элементарной призмы вычисляют значения приведенного оползневого давления без учета, реактивных сил соседних призм по формуле

г) выписав в центре каждого квадрата вычисленные значения ΔТ и приняв их как числовые отметки, строят план изолинии равных оползневых давлений ( рис 57 ). На этом плане четко выделяются зоны активного и пассивного оползневого давлений, которые разделяются изолиниями с нулевым значением оползневого давления;

д) определяют общий запас устойчивости оползневого склона по формуле

е) задавшись значением запаса устойчивости склона, определяют проектное значение суммы пассивного оползневого давления, обеспечивающего заданный запас устойчивости всего оползневого склона.

где (+Δ T_i ) — силы оползневого давления, создаваемые элементарными призмами активной зоны; n ‘ _y — устойчивое проектное значение запаса устойчивости оползневого склона;

ж) определяют сумму дополнительного оползневого давления, которое необходимо создать в пассивной зоне оползня, по формуле

(- ΔT_i ) — силы оползневого давления, создаваемые элементарными призмами пассивной зоны;

з) проектное значение оползневого давления в каждой призме пассивной зоны определяется по формуле

где ΔT _{Д. i} — дополнительное значение оползневого давления на каждую призму пассивной зоны, значение которого при равномерном распределении насыпки на всю пассивную зону можно определить по формуле

m — количество элементарных призм в пассивной зоне оползня;

Рис.57. Оконтуривание зон пассивного оползневого давления на оползневом участке

и) на основании формулы (68) можно написать, что

где h _пр — проектное значение вертикальной мощности оползня в центре каждого квадрата элементарной призмы в пассивной зоне оползня, обеспечивающее заданный запас устойчивости.

Тогда для каждого центра элементарной призмы в пассивной зоне оползня можно написать

к) выписав в центре каждого квадрата пассивной зоны оползня вычисленные значения h _пр и приняв их как числовые отметки, на плане строят изолинии равных проектных мощностей оползня в пределах пассивной зоны ( рис. 58 ). Этот график является планом устойчивой изомощности оползня в пассивной зоне;

л) выполнив графическое сложение поверхности проектной изомощности с поверхностью скольжения оползня, получают устойчивую поверхность оползневого участка ( рис. 59 ), а произведя графическое вычитание из проектной поверхности существующую топоповерхность оползня, получают план изолиний рабочих отметок, который и является проектом вертикальной планировки пассивной зоны оползня ( рис. 60 ).

7.10. Длительная устойчивость горного склона, перепланированного до устойчивого состояния на момент исследования, может быть сохранена только при условии сохранения неизменным горногеологических и гидрогеологических условий на оползневом участке.

7.11. Из числа факторов, определяющих устойчивое состояние горного склона, ведущее место отводится возможному изменению водонасыщенности грунтов оползневой массы и подстилающей толщи, поэтому одним из важнейших профилактических мер по предупреждению развития оползней считаются мероприятия по ограждению оползневого участка от притока поверхностных вод из окружающей местности, отвод поверхностных вод с самого оползневого участка и понижение уровня грунтовых вод на оползневом участке на такую величину, при которой обеспечивалась бы заданная устойчивость оползневого склона.

7.12. В инженерной практике мероприятия по ограждению оползневых участков от притока ливневых вод и паводков из окружающей местности и отвод поверхностного стока из оползневого участка обычно осуществляется системой нагорных и водоотводных канав. При этом водоограждающая и водоотводная система на оползневом участке должна быть запроектирована и устроена так, чтобы обеспечить полный перехват поверхностного стока воды из окружающей местности и отвод этих вод и поверхностных вод с самого оползневого участка за пределы оползневого района.

Рис.58. План устойчивых проектных мощностей оползня в пассивной зоне

Рис.59. План устойчивой проектной поверхности оползня

Рис.60. План изолиний рабочих отметок в пассивной зоне

7.13. Камеральное трассирование водоограждающих и водоотводных систем выполняется на основе крупномасштабного топографического плана оползневого участка и прилегающей местности с учетом следующих требований:

а) водосборные площади, тяготеющие к оползневому участку и на самом оползневом участке, должны быть оконтурены на основе топогеодезических материалов, достоверно отражающих рельеф местности на момент исследования. Важнейшей задачей при этом является точное построение на топопланах систем водораздельных и водосливных линий методами, известными из курса инженерной геодезии;

б) расчет максимального притока ливневых вод и воды снеготаяния с бассейнов, тяготеющих к запроектированным нагорным и водоотводным канавам, следует производить с обязательным учетом возможной инфильтрации этих вод в грунтовое основание;

в) камеральное трассирование систем нагорных и водоотводных канав следует производить с учетом минимальных затрат на их возведение и максимальной эффективности эксплуатации этих систем. Для этого необходимо стремиться к тому, чтобы эти канавы были расположены по возможности по линиям водосливов при двустороннем притоке поверхностного стока, а при одностороннем притоке их следует располагать по линиям, перпендикулярным к направлениям наибольших скатов водосборной площади по наикратчайшей трассе;

г) расчет поперечного сечения канав следует производить исходя из условий полного обеспечения расхода воды поверхностного стока с учетом продольного уклона дна канав на каждом участке трассы. Для этого трассу запроектированной канавы следует разбить на отдельные участки с одинаковыми продольными уклонами и дальнейший гидравлический расчет производить раздельно на каждом участке;

д) в тех случаях, когда оползневой участок расположен у подножия или в средней части горного склона, трассу основной нагорной канавы следует расположить с нагорной стороны оползневого участка вдоль его верхней границы по линиям расчетного уклона. Трассу водоотводных канав в этом случае следует располагать вдоль боковых границ оползня за его пределом на расстоянии 7-10 м с расчетом сброса воды в места, где исключается подпитка оползневого участка или образование новых оползней в результате подпитки водой;

е) в тех случаях, когда оползень развит на вершинной части горного склона, а водосборные бассейны прилегают к боковым границам оползня, нагорные канавы должны быть запроектированы вдоль боковых границ оползня по линиям водослива или при их отсутствии по линиям наибольших скатов за пределами оползневого контура;

ж) водоотвод поверхностного стока из самого оползневого участка целесообразнее всего осуществить системой водоотводных лотков, располагаемых по водосливным линиям, образованным на оползневом участке в результате эрозионных процессов или естественной формой рельефа;

з) расчет притока воды поверхностного стока на каждый участок трассы нагорных канав рекомендуется производить по формуле

где F — площадь водосбора, тяготеющая к данному участку трассы; Q — приток воды из данной водосборной площади; h_c — толщина слоя стекающей воды; h ₀ — толщина слоя выпавших осадков; λ_с — коэффициент паводкового стока, значение которого определяется по формуле

и) формула (76) позволяет определять максимально возможный приток воды для данного участка трассы по известным значениям максимальных осадков h ₀ и коэффициента λ_с;

к) значения максимальных осадок для данного района устанавливаются по материалам многолетней метеосводки;

л) площадь живого сечения канав в конце каждого участка трассы можно определять по формуле

где Q — объем притока воды в канаву из данного участка, определяемый по формуле (76); ω — живое сечение канавы; V_c — скорость потока воды в канаве;

м) при равномерном движении жидкости в канаве скорость течения определяется по формуле

где i — продольный уклон дна канавы; R — гидравлический радиус, значение которого для гидравлически наивыгоднейшего трапецеидального сечения можно принять равным R =5 h ‘_к ; h ‘_к — глубина затопленной части канавы; С_Ш — коэффициент Шези, определяемый по формуле

n _Ш — коэффициент шероховатости, значение которого в зависимости от типа облицовки и ее состояния можно определить по табл. 1;

н) после определения живого сечения канав можно запроектировать и поперечное сечение канавы.

Таблица 1

Коэффициент гидравлической шероховатости .

Источник