Расчет подпорных стен учебник

Содержание

Библиотека: книги по архитектуре и строительству | Totalarch
Вы здесь
Расчет подпорных стен. Клейн Г.К. 1964
Предисловие
Расчёт невысокой массивной подпорной стены
Расчет подпорных стен учебник
Руководство по проектированию подпорных стен и стен подвалов для промышленного и гражданского строительства
Способы доставки
Оглавление
Этот документ находится в:
Организации:
Руководство
РУКОВОДСТВО

Библиотека: книги по архитектуре и строительству | Totalarch

Вы здесь

Расчет подпорных стен. Клейн Г.К. 1964

Расчет подпорных стен

Клейн Г.К.

Высшая школа. Москва. 1964

196 страниц

В книге рассмотрены основные вопросы теории давления грунтов и расчёта подпорных стен. Изложение теории иллюстрируется большим числом примеров расчёта. Книга предназначена в качестве учебного пособия по курсам строительной механики, оснований и фундаментов, а также пособия к курсовому, дипломному и реальному проектированию.

Глава I. Общие сведения о подпорных стенах и методах их расчета
Типы подпорных стен
Материалы подпорных стен
Производство работ по строительству подпорных стен
Условия работы и предельные состояния подпорных стен
Принципы расчета подпорных стен и действующие нормы
Нагрузки, действующие на подпорные стены

Глава II. Основы теории предельного напряженного состояния грунтов
Сопротивление грунта сдвигу
Площадки скольжения в грунте
Изображение напряженного состояния грунта
Давление грунта на подпорные стены по теории В.В. Соколовского

Глава III. Упрощенная теория давления грунтов иа крутые подпорные стены
Основные уравнения и теоремы
Графические построения для определения сил активного давления грунта на подпорные стены
Формулы для определения сил активного давления грунта на подпорные стены
Распределение давления грунта по высоте подпорной стены
Пределы применимости теории Кулона

Глава IV. Давление на подпорные стены от нагрузок, приложенных на поверхности засыпки
Общие уравнения
Сплошная равномерная нагрузка
Полосовая нагрузка
Сосредоточенная нагрузка
Равномерная нагрузка, касательная к поверхности засыпки

Глава V. Влияние разнослойности грунта, грунтовой воды и сцепления
Влияние разнослойиости грунта
Давление грунтовой воды
Учет сцепления в грунте

Глава VI. Особые случаи давления грунта на подпорные стены
Активное давление грунта при сползании его по откосу котлована
Давление грунта на пологую подпорную стену
Давление грунта на подпорную стену с ломаным очертанием задней поверхности
Давление грунта на подпорные стены с разгрузочными площадками и с фундаментными плитами
Давление грунта на подпорные стены со специальным очертанием граней
Давление грунта на подпорные стены ограниченной длины и на подпорные стены криволинейные в плане
Сейсмическое давление грунта

Глава VII. Пассивное и упругое давление грунта
Пассивное давление грунта
Давление груита состояния покоя
Давление грунта на подпорную стену в зависимости от его перемещения

Глава VIII. Другие теории давления грунта на подпорные стены
Теория Ренкина
Теория Буссинеска
Теория Н. П. Пузыревского
Способ С. С. Голушкевнча
Теория Е. А. Гаврашенко и М. Е. Кагана
Данные наблюдений и опытов

Глава IX. Расчет подпорных стен на устойчивость
Устойчивость против плоского сдвига по основанию
Устойчивость против опрокидывания
Расчет подпорной стены на устойчивость против опрокидывания с учетом деформации основания

Глава Х. Расчет оснований подпорных стен
Давление подпорной стены на основание
Несущая способность основания подпорной стены на сдвиг
Осадки и крены фундаментов подпорных стен
Расчет свайного фундамента подпорной стены

Глава XI. Расчет подпорных стен на прочность
Прочность массивных подпорных стен
Прочность тонкоэлементных подпорных стен

Глава XII. Многоугольник давлений н зависимости между различными требованиями, определяющими размеры профиля подпорной стены
Многоугольник давлений
Зависимость между коэффициентами запаса устойчивости на сдвиг и опрокидывание
Зависимость между результатами проверок на устойчивость по старому и новому методам
Условие «средней трети» в устойчивость стены против опрокидывания
Зависимость между результатами проверок на опрокидывание с учетом и без учета деформации основания

Глава XIII. Расчет тонких стенок
Незаанкерованные стенки
Заанкерованные стенки

Предисловие

В последние годы теория давления грунтов и теория расчета подпорных стен получили в Советском Союзе значительное развитие и уточнение в нескольких направлениях.

1. На смену старой теории давления грунтов, основанной на грубых допущениях Кулона, появилась строгая теория В. В. Соколовского, которая в настоящее время уже достаточно разработана и используется во многих случаях практики.

2. Установлены пределы практической применимости теории Кулона; в тех же случаях, когда она дает недопустимые погрешности (пологие стены и нижние грани ломаных стен), внесены необходимые уточнения, сближающие результаты этой теории с теми, которые дает теория В. В. Соколовского.

3. Взамен старой методики расчета подпорных стен по разрушающим нагрузкам и общему коэффициенту запаса уже не только меняется, но и получила официальное утверждение в Строительных нормах проектирования мостов (СН-200—62) методика расчетных предельных состояний с расчлененным на составные части коэффициентом запаса.

4. Разработана новая методика проверок устойчивости подпорной стены, учитывающая прочность и деформацию ее основания и соответствующая новой трактовке коэффициента запаса.

5. Взамен применяемых в настоящее время формул теории упругих тел (теории «Сопротивления материалов») для определения Напряжений в материале подпорной стены получили широкое распространение и официальное утверждение формулы, учитывающие пластичность таких материалов, как железобетон, бетон и каменная кладка.

6. Разработана техника подбора ширины профиля подпорной стены исходя из существующих требований, и выявлена математическая связь между результатами, вытекающими из различных требований.

7. Массивные подпорные стены, расчет которых до сих пор только и рассматривался в курсах строительной механики, в значительной степени вытеснены более экономичными тонкоэлементными сборными конструкциями из железобетона.

Все эти вопросы мало освещены современной учебно-технической литературой и, как правило, не находят должного отражения в курсах лекций по строительной механике, читаемых в строительных вузах.
Настоящее пособие имеет целью восполнить указанный пробел и служить учебным пособием по курсам строительной механики и оснований и фундаментов, а также при курсовом и дипломном проектировании.

Книга содержит 26 примеров расчета, которые окажутся полезными студентам, особенно вечерникам и заочникам, при выполнении расчетно-графических работ и проектов. Книга может быть также использована инженерами-проектировщиками.

При ее написании использованы новейшие нормативные и литературные данные, а также собственные работы автора в данной области.

Автор приносит благодарность профессору доктору технических наук И. А. Симвулиди и старшему научному сотруднику кандидату технических наук Д. Е. Польшину, рецензировавшим рукопись, за сделанные ими полезные замечания.

Источник

Расчёт невысокой массивной подпорной стены

Страница 1 из 5

5 »

Здравствуйте.
Пару месяцев назад я задался целью посчитать подпорную стену. Установка стены планируется на садовом участке, в нижней его части. Высота перепада уровней грунта составляет 1,4м. В результате простейших технико-экономических обоснований, получил что в моём случае массивная стена немножко дешевле тонкостенной железобетонной стены уголкового профиля (с учётом выемки грунта и обратной его засыпки).
Данную ветку создаю в надежде провести правильный полный расчёт массивной бетонной подпорной стены с вашей помощью. Этапы расчёта планирую представлять здесь небольшими кусками.
Вот ссылки на использованную литературу:
1. Проектирование подпорных стен и стен подвалов. Справочное пособие к СНиП — http://dwg.ru/dnl/load.php?id=8574&z=.rar
2. Г.К. Клейн «Расчёт подпорных стен» — http://forum.dwg.ru/attachment.php?a. 4&d=1254904012
3. ВСН 167-70 ТЕХНИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ПОДПОРНЫХ СТЕН ДЛЯ ТРАНСПОРТНОГО СТРОИТЕЛЬСТВА — http://dwg.ru/dnl/load.php?id=3586&z=.rar

В этом сообщении я хотел бы обсудить выбор профиля массивной подпорной стены. Существующий профиль грунта представлен на прикреплённом рисунке (жёлтая линия). Грунт природный (не насыпной). Для меня задача выбора профиля стены сводится к минимизации объёма грунта, который необходимо выбрать из существующего откоса (в целях уменьшения копательных работ).
Ограничения для откоса следующие:
1. Откос на глубину до 1 метра (от верхнего края) может держаться вертикальным, на время производства работ (зелёная линия на рисунке).
2. Откос при глубинее более 1 метра может держаться при угле наклона 17 град. к вертикали.
Ограничения для профиля стены:
1. Минимальный размер для бетонной стены — 400мм.
2. Минимальная глубина заложения фундамента — 600мм.
3. Минимальная ширина подошвы фундамента — 1/2 высоты стены.
4. Начиная от уровня нижнего грунта, за подпорной стеной, со стороны засыпки, необходимо выбрать грунт для дренажного канала, на расстояние 300мм от задней поверхности стены.
5. Наклон передней плоскости стены не более 3:1.

В итоге, сравнивая различные варианты, получил, что профиль стены, при котором объём вынимаемого грунта (с учётом вышеперечисленных ограничений) минимален, если стена имеет профиль, представленный на прикреплённом рисунке.

Источник

Расчет подпорных стен учебник

Итак, мы определились с исходными данными, приступаем к расчёту. Я выполнял расчёт в программной среде MathCAD, но это не имеет никакого значения. С помощью калькулятора и бумаги с ручкой абсолютно так же можно выполнить весь расчёт. Первым делом, принятые нормативные значения грунта пересчитываем на расчётные значения, для расчёта подпорной стены по первому и второму предельному состоянию (не пугайтесь ужасных слов, фактически — это просто ввод коэффициентов запаса). Вот эти расчётные параметры грунта (все формулы приведены в Пособии):

Далее я разбиваю тыльную поверхность стены на два характерных участка (смотри поясняющий рисунок) — участок АВ вертикальный, это обусловлено удобством установки опалубки и участок ВС — наклонённый под углом 17° к вертикали, это обуславливается тем, что строго вертикальный откос грунта не удержится (котлован может осыпаться) а при указонном уклоне грунт может сам держаться на время проведения работ. Итак, на участке АВ вычисляю коэффициент горизонтального давления грунта. Затем угол наклона плоскости скольжения и учёт того, что суглинок является связным грунтом и имеет некоторое трение по плоскости скольжения, что увеличивает устойчивость стены:

В моём случае строительство подпорной стены ведётся в районе с сейсмичностью 8 баллов. Поэтому, необходимо ввести коэффициент на активное горизонтальное давление грунта, согласно отдельному разделу Пособия. И нахожу интенсивность горизонтального активного давления грунта в точке В:

Далее аналогично участку АВ, нахожу все необходимые расчётные значения для участка ВС. И в итоге строю график зависимости интенсивности горизонтального активного давления грунта от глубины. Красной линией отображена зависимость для участка АВ. В верхней части графика есть «нереальная» отрицательная зависимость активного давления грунта — это за счёт того, что связный грунт (как суглинок) на определённую некоторую глубину может быть устойчив за счёт собственных связных сил (этот момент разобран в книге Г.К. Клейна). Синяя линия — зависимость активного давления грунта от глубины на участке ВС:

И вот, на следующем этапе расчёта мы получаем некоторое понятное и несущее смысл значение. Это сдвигающая сила. Кстати, надо упомянуть, что я принял распределённую нагрузку выше стены равную нулю (т.е. принято, что выше стены никаких грузов не лежит). Но, забегая вперёд, хочу сообщить, что я произвёл расчёт своей стены также и без учёта сейсмики отдельно и получил вот какие результаты: при землетрясении в 8 баллов стена устойчива при отсутствии распределённой нагрузки (т.е. если выше стены не будет ничего складироваться), а при отсутствии землетрясения (нормальные условия) стена устойчива даже при наличии распределённой нагрузки 500 кг на квадратный метр поверхности выше стены. Это довольно приличное значение.
Итак, ниже представлен расчёт сдвигающей силы от собственного веса грунта. И мы получили, что на один погонный метр стены, по всей её высоте грунт давит с силой 21,69 кН, это примерно 2,1 тонны.

Источник

Руководство по проектированию подпорных стен и стен подвалов для промышленного и гражданского строительства

Купить бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку «Купить» и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО «ЦНТИ Нормоконтроль»

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
Курьерская доставка (7 дней)
Самовывоз из московского офиса
Почта РФ

Руководство составлено к главам СНиП II-15-74 и II-91-77 и содержит основные положения по расчету и конструированию подпорных стен из монолитного и сборного железобетона с примерами расчета и необходимыми табличными значениями коэффициентов, облегчающих расчет, а также рекомендации по расчету стен подвалов промышленных и гражданских зданий.

Дата введения	01.01.2021
Добавлен в базу	01.09.2013
Актуализация	01.01.2021

29.05.1984	Утвержден	ЦНИИпромзданий
Разработан	Гипроречтранс Минречфлота РСФСР
Разработан	ЦНИИпромзданий
Разработан	НИИОСП им. Н.М. Герсеванова Госстроя СССР
Разработан	Фундаментпроект
Издан	Стройиздат	1984 г.
Разработан	Киевский Промстройпроект

Чтобы бесплатно скачать этот документ в формате PDF, поддержите наш сайт и нажмите кнопку:

ЦНИИПром з Дания Госстроя СССР

Руководство

по проектированию подпорных стен и стен подвалов для промышленного и гражданского строительства

центральный научно-исследовательский и проектно-экспериментальный институт промышленных зданий и сооружений

(ЦНИИПРОМЗДАНИЙ) ГОССТРОЯ СССР

РУКОВОДСТВО

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ПОДПОРНЫХ СТЕН И СТЕН ПОДВАЛОВ ДЛЯ ПРОМЫШЛЕННОГО И ГРАЖДАНСКОГО СТРОИТЕЛЬСТВА

МОСКВА СТРОЙИЗДАТ 1984

Рис. 6. График для определения интенсивности эквивалентной нормативной равномерно распределенной полосовой нагрузки от автодорожного транспорта при движении его вдоль подпорной стены

надежности по нагрузке

Собственный вес конструкции Вес грунта в природном залегании Вес уплотненного грунта засыпки Вес дорожного покрытия проезжей части и тротуаров

Вес полотна железнодорожных путей на балласте

Нагрузка от подвижного состава железных дорог

От колесной нагрузки в виде НК-80

От колонн автомобилей в виде нагрузки Н-30

Нагрузка от оборудования, складируемого материала, внутрицехового транспорта и равномерно распределенная нагрузка на территории

Примечание. Значения коэффициентов, указанные в скобках, принимаются при расчете конструкций на устойчивость положения, когда уменьшение постоянной нагрузки может ухудшить условия ра (13)

для связного грунта (с#0):

Точка приложения горизонтальной составляющей давления грунта располагается от подошвы стены на расстоянии, равном: для несвязных грунтов

для связных грунтов

5,4, При наличии на горизонтальной плоской поверхности засыпки сплошной равномерно распределенной нагрузки q (рис. 8, а) горизонтальная Н — 23 >

5.5. В случае наличия на поверхности засыпки фиксированной равномерно распределенной нагрузки q (рис. 8, б) горизонтальная и вертикальная составляющие активного давления грунта от этой нагрузки определяются по формулам:

Угол наклона плоскости обрушения (сползания) к вертикали определяется по формуле

Рис. 8. Схема к определению активного давления грунта от равномерно распределенной нагрузки

а — при сплошной нагрузке; б — при фиксированной нагрузке, в — при полосовой нагрузке

Точка приложения горизонтальной составляющей давления грунта в этом случае располагается от подошвы стены на расстоянии, равном:

5.6. В случае наличия на поверхности засыпки полосовой равномерно распределенной нагрузки q (рис. 8, в) горизонтальная и вертикальная составляющие активного давления грунта от этой нагрузки определяются по формулам:

Точка приложения горизонтальной составляющей давления грунта в этом случае располагается на расстоянии, равном:

5 7. При наличии на призме обрушения равномерно распреде-ленной нагрузки интенсивности активного давления связного грунта о_ги а определяются по формулам:

для pacnefoB по первой группе предельных состояний — уь ф! и ci;

для расчетов по второй группе предельных состояний — уп,

Объемный вес грунта yi принимается из условия yi=y H (l+pi), а уц — из условия уп —у н (1-Ьрц)> где Р — показатель точности оценки среднего значения объемного веса грунта.

Для практических расчетов допускается принимать pi —рц—0,05, т. е. Yi=yn— 1,05у н .

Для, ф и с принимаются только их минимальные значения.

6.5. При отсутствии непосредственных определений ф и с грунтов

ненарушенного сложения, нормативные значения их ср н и с н допускается принимать по табл. 1 и 2 прил. 2 к СНиП II-15-74.

При этом расчетные значения этих характеристик принимаются по следующим зависимостям:

где k_v—коэффициент надежности по грунту, принимается для песчаных грунтов 1,1, для глинистых— 1,15.

6.6. Значения характеристик грунтов засыпки, уплотненных согласно главе СНиП III-8-76, устанавливаются по характеристикам тех же грунтов ненарушенного сложения и обозначаются:

для расчетов по первой группе предельных состояний — Yi* ф₅

для расчетов по второй группе предельных состояний — у_п, ф_Т1

Соотношения между характеристиками грунтов ненарушенного сложения и характеристиками грунтов засыпки следующие:

Cj — 0,5cj , C||=0,5cjj,

но не более 0,7 тс/м 2 ; но не более 1 тс/м 2 . Примечание. Для песчаных грунтов засыпки

6.7. При определении давления от собственного веса грунта при расчете по первой группе предельных состояний значения объемного

веса грунта Yi и Y i должны быть соответственно умножены на коэффициенты надежности по нагрузке в соответствии с табл. 2.

Расчет устойчивости положения стены против сдвига

6.8. Расчет устойчивости положения стены против сдвига осуществляется по подошве стены (плоский сдвиг) и по ломаным поверхностям скольжения (глубинный сдвиг).

6.9. Устойчивость подпорной стены против сдвига при нескальных грунтах (рис. 10) определяется по формуле

Г_сд—сдвигающая сила, равная сумме проекций всех сдвигающих сил, действующих на стену, на горизонтальную плоскость;

Туд—удерживающая сила, равная сумме проекций всех удерживающих сил на ту же плоскость;

1,2—коэффициент надежности против сдвига.

Рис. 10. Схема к расчету устойчивости подпорных стен против сдвига при горизонтальной подошве

а — для массивных стен; б —для тонкостенных, уголкового типа; / — первый случай; 2 — второй случай; 3 — третий случай

6.10. Сдвигающая и удерживающая силы определяются соответственно по формулам:

где N — сумма проекций всех сил на вертикальную плоскость

G_CT — собственный вес стены;

SG_rp— собственный вес грунта вне призмы обрушения (в контуре abed и над передней консолью в уголковых стенах) ;

В—ширина подошвы стены;

E_a — пассивное давление грунта;

(5— угол наклона поверхности скольжения к горизонту, принимается со зйаком «плюс» при отклонении поверхности скольжения от ‘горизонтального положения вниз и со знаком «минус» при отклонении вверх.

Коэффициент надежности по нагрузке для объемного веса грунта в уголковых подпорных стенах в пределах всего грунта засыпки принимается одинаковым.

6.11. Расчет устойчивости подпорной стены против сдвига с горизонтальной подошвой производится для трех значений угла р: Р=0; Р=0,5*ф1 и Р—q?i (рис. 10).

Рис. 11. Схема к расчету устойчивости подпорных стен против сдвига при наклонной подошве

/ — первый случай; 2 — второй случай; 3— третий случай; 4 — четвертый случай

При Р = 0 имеем случай плоского сдвига по подошве стены; при P = 0,5cpi и р=фх —имеем случай глубинного сдвига по ломаным плоскостям скольжения.

6.12. Расчет устойчивости подпорной стны против сдвига с наклонной подошвой производится для четырех значений угла Р: Р = —а; р —0; Р = 0,5*ф1 и р = ф! (рис. П).

При р=—а — имеем случай плоского сдвига по наклонной подошве (а — угол наклона подошвы к горизонту); при р = 0; р = 0,5ф1 и р=фг — имеем случай глубинного сдвига.

6.13. При сдвиге по подошве стены (р —0 — для стен с горизонтальной подошвой и р=—а — для стен с наклонной подошвой) характеристики грунта ф1 и ci по контакту подошва — грунт в формуле (37) определяются по пп. 6.4 и 6.5, но принимаются не более 30° для ф! и не более 0,5 тс/м 2 для С[.

В случае глубинного сдвига угол внутреннего трения фг и удельное сцепление Ci принимаются как для грунта ненарушенного сложения.

6.14. При глубинном сдвиге для стен с горизонтальной подошвой, в случае когда р = 0,5ф_ь а также для стен с наклонной подошвой в случаях Р

0 и р—0,5фт, в формуле (38) необходимо дополнительно учесть вес грунта под подошвой стены в пределах призмы скольжения с коэффициентом надежности по нагрузке 0,9.

УДК 624.137.5.04 + 68.022.2

Рекомендовано к изданию решением секции несущих конструкций НТС ЦНИИПромзданий.

Руководство по проектированию подпорных стен и стен подвалов для промышленного и гражданского строительства/ ЦНИИПромзданий Госстроя СССР. — М.: Стройиздат, 1984— 117 с.

Составлено к главам СНиП П-15-74 и П-91-77 и содержит основные положения по расчету и конструированию подпорных стен из монолитного и сборного железобетона с примерами расчета и необходимыми табличными значениями коэффициентов, облегчающих расчет, а также рекомендации по расчету стен подвалов промышленных и гражданских зданий.

Для инженерно-технических работников проектных и строительных организаций.

Руководство разработано ЦНИИПромзданий Госстроя СССР (кандидаты техн. наук Н. А. Ушаков, А. М. Туголуков, инженеры И. Д. Залещанский, Ю. В. Фролов, С. В. Третьякова) — разд. 1—9, прил. 1—5 при участии институтов: НИИОСП им. Н. М. Герсеванова Госстроя СССР (д-р техн. наук Е. А. Со-рочан, кандидаты техн. наук А. В. Вронский, А. С. Снарский) — разд. 5 и 6; Киевского Промстройпроекта Госстроя СССР (инженеры В. А. Козлов, С. И. Савускан) — разд. 2, 3, 7, прил. 4; Гипроречтранса Минречфлота РСФСР (д-р техн. наук В. Б. Гуревич, канд. техн. наук В. Э. Даревский, инж. М. А. Орлова) — разд. Биби Фундаментпроекта Минмонтажспецстроя СССР (инженеры В. К. Демидов, М. Л. Моргулис, И. С. Рабинович) — разд. 6, 8, 9, прил. 2.

р $202000000 589 Инструкт.-нормат,, II в>’П. — 115—83. 3202000000

6.16. Пассивное давление грунта определяется по формуле

= —- yh*K + lg— (К — 1), (39)

где Хрц — коэффициент пассивного давления грунта, принимается по формуле

В случае сдвига стены по подошве принимается ^_п=1.

Пассивный отпор грунта учитывается до Шубины расположения линии пересечения передней грани подошвы стены с предлагаемой плоскостью скольжения.

Коэффициент надежности по нагрузке для грунта при определении пассивного давления принимается равным о,9 при плоском и глубинном сдвиге.

6.16. Устойчивость подпорной стены против сдвига по скальному грунту определяется по формуле (35), где сдвц_{гающая снла} т_с д вычисляется по формуле (36), а удерживающая _сила Г_уц определяется по формуле

где / — коэффициент трения подошвы по скальному грунту, принимается по результатам непосредствецярго жпыташя, во ве более 0,65.

Расчет устойчивости основания под Подошвой стены

П °Д подошвой стены про-

6.17. Расчет устойчивости основания изводится из условия

где N — сумма проекций всех сил на вертика_ЛЬНую плоскость;

Ф— несущая способность грунта, выраженная вертикальной силой;

£_н— коэффициент надежности, устанавливаемый проектной организацией в зависимости от ответственности здания или сооружения, значимости последствий исчерпания несущей способности основания, степени изученности грунтовых условий; принимается не менее 1,2.

6.18. Несущая способность основания под подошвой стены на 1 м ее длины определяется по формуле

ВуI + Bjhy’j + D_x Cj), (43)

где В — приведенная ширина фундамента, вы_ЧИСЛяемая по формуле

В — ширина подошвы фундамента;

е— эксцентриситет приложения равнодействующей всех сил

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Руководство распространяется на проектирование гравитационных подпорных стен для промышленного и гражданского строительства, возводимых на естественных основаниях, а также на проектирование стен подвалов промышленных и гражданских зданий.

1.2. Руководство не распространяется на проектирование подпорных стен магистральных дорог, гидротехнических сооружений, подпорных стен специального назначения (противооползневые, противообвальные и др.), а также на проектирование подпорных стен, предназначенных для строительства в особых условиях (на вечномерзлых, набухающих, просадочных грунтах, на подрабатываемых территориях и др.),

1.3. Проектирование подпорных стен и стен подвалов должно осуществляться на основании:

чертежей генерального плана (горизонтальная и вертикальная планировка);

отчета об инженерно-геологических изысканиях;

технологического задания, содержащего данные о нагрузках и при необходимости особые требования к проектируемой конструкции, например, требования по ограничению деформаций и др.

1.4. Конструкция подпорных стен и стен подвалов должна устанавливаться по данным сравнения вариантов, исходя из техникоэкономической целесообразности их применения в конкретных условиях строительства с учетом максимального снижения материалоемкости, трудоемкости и стоимости строительства, а также с учетом условий эксплуатации конструкций.

1.5. Подпорные стены, сооружаемые в населенных пунктах, следует проектировать с учетом архитектурных особенностей этих пунктов.

1.6. При проектировании подпорных стен и стен подвалов должны приниматься конструктивные схемы, обеспечивающие необходимую прочность, устойчивость и пространственную неизменяемость сооружения в целом, а также отдельных элементов его на всех стадиях возведения и эксплуатации.

1.7. Элементы сборных конструкций должны отвечать условиям индустриального изготовления их на специализированных предприятиях.

Целесообразно укрупнять элементы сборных конструкций, насколько это позволяют грузоподъемность монтажных механизмов, а также условия изготовления и транспортирования.

1.8. Для монолитных железобетонных конструкций следует предусматривать унифицированные опалубочные и габаритные размеры, позволяющие применять типовые арматурные изделия и инвентарную опалубку.

1.9. В сборных конструкциях подпорных стен и стен подвалов конструкции узлов и соединений элементов должны обеспечивать надежную передачу усилий, прочность самих элементов в зоне стыка, а также связь дополнительно уложенного бетона в стыке с бетоном конструкции.

1.10. Проектирование конструкций подпорных стен и стен подвалов при наличии агрессивной среды должно вестись с учетом дополнительных требований, предъявляемых главой СНиП Ш-23-76.

1.11. Проектирование мер защиты железобетонных конструкций

от электрокоррозии должно производиться с учетом требований

СН 65-76 «Инструкция по защите железобетонных конструкций от коррозии, вызываемой блуждающими токами».

1.12. При проектировании подпорных стен и стен подвалов следует, как правило, применять унифицированные типовые конструкции.

Проектирование индивидуальных конструкций подпорных стен и стен подвалов допускается в тех случаях, когда параметры и нагрузки для их проектирования превосходят параметры и нагрузки для типовых конструкций, либо когда применение типовых конструкций невозможно исходя из местных условий осуществления строительства.

1.13. В Руководстве рассматриваются подпорные стены и стены подвалов при засыпке их однородным грунтом.

2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ПОДПОРНЫХ СТЕН

2.1. В зависимости от принятого конструктивного решения подпорные стены могут возводиться из железобетона, бетона, бутобетона и каменной кладки.

2.2. Выбор материала для подпорных стен обусловливается технико-экономическими соображениями, требованиями долговечности, условиями производства работ, наличием местных строительных материалов и средств механизации.

2.3. Железобетонные и бетонные подпорные стены рекомендуется проектировать из бетона проектной марки по прочности на сжатие:

для сборных железооетонных конструкций — М 200, М 300, М 400;

для монолитных железобетонных и бетонных конструкций — М 150, М 200.

Предварительно напряженные железобетонные конструкции следует преимущественно проектировать из бетона марки М300, М 400, М 500, М 600, Для бетонной подготовки следует применять бетон марки М 50 и М 100.

2.4. Для кирпичных подпорных стен следует применять хорошо обожженный красный кирпич марки не ниже М 200 на растворе марки не ниже М 25, а при очень влажных грунтах — не ниже М 50. Применение силикатного кирпича не допускается.

2.5. Бутовая и бутобетонная кладка для подпорных стен должна быть выполнена из камня марки не ниже 150—200 на портланд-цементном растворе марки не ниже 50.

2.6. Для конструкций, подвергающихся попеременному замора-живанию и оттаиванию, в проекте должна быть оговорена марка бетона по морозостойкости.

Проектная марка бетона по морозостойкости для железобетонных конструкций подпорных стен назначается в зависимости от температурного режима их эксплуатации в соответствии с табл. 1. Температурный режим эксплуатации устанавливается исходя из значения расчетной зимней температуры наружного воздуха в районе строительства.

Требования к бутобетону и каменной кладке по морозостойкости предъявляются те же, что и к бетонным и железобетонным конструкциям.

Температурный режим эксплуатации подпорных степ

Минимальная проектная марка бетона по морозостойкости

—40 °С от —20 °С до —40 °С вкл. от —5 °С до —20 °С вкл.

Примечание. Расчетная зимняя температура наружного воз-

духа принимается как средняя температура воздуха наиболее холодной пятидневки в зависимости от района строительства.

2.7. Для армирования железобетонных конструкций, выполняемых без предварительного напряжения, следует применять стержневую горячекатаную арматурную сталь периодического профиля классов А-Ш и A-II по ГОСТ 5781-75. Для монтажной (распределительной) арматуры допускается применение горячекатаной арматуры класса A-I по ГОСТ 5781-75 или обыкновенной арматурной гладкой проволоки класса В-I по ГОСТ 6727-53*.

При расчетной зимней температуре ниже минус 30 °С арматурная сталь класса А-П марки ВСт5пс2 к применению не допускается.

2.8. В качестве напрягаемой арматуры предварительно напряженных железобетонных элементов следует преимущественно применять термически упрочненную арматуру классов Ат-VI и At-V по ГОСТ 10884-78.

Допускается также применять горячекатаную арматуру классов A-V, A-IV по ГОСТ 5781-75 и термически упрочненную арматуру класса Ат-IV по ГОСТ 10884-81.

При расчетной зимней температуре ниже минус 30 °С арматурная сталь класса A-IV марки 80С к применению не допускается.

2.9. Анкерные тяги и закладные элементы должны приниматься из прокатной полосовой стали класса С 38/23 (ГОСТ 380-71*) марки ВСтЗкп2 при расчетной зимней температуре до минус 30 °С включительно и марки ВСтЗпсб при расчетной температуре от минус 30 °С до минус 40 °С. Для анкерных тяг рекомендуется также сталь С 52/40 марки 10Г2С1 при расчетной зимней температуре до минус 40 °С включительно. Толщину полосовой стали следует принимать не менее 6 мм. Возможно также применение для анкерных тяг арматурной стали класса А-Ш.

2.10. В сборных железобетонных и бетонных элементах монтажные (подъемные) петли должны выполняться из арматурной стали класса A-I (марок ВСтЗсп2 и ВСтЗпс2) или из стали класса А-П (марка 10ГТ).

При расчетной зимней температуре ниже —40 °С применение для петель стали ВСтЗпс2 не допускается.

3. ТИПЫ ПОДПОРНЫХ СТЕН

3.1. Подпорные стены по конструктивному решению подразделяются на массивные и тонкостенные.

В массивных подпорных стенах их устойчивость на сдвиг при воздействии горизонтального давления грунта обеспечивается в основном собственным весом стены.

В тонкостенных подпорных стенах их устойчивость обеспечивается собственным весом стены и весом грунта, вовлекаемого конструкцией стены в работу.

Как правило, массивные подпорные стены более материалосмки я более трудоемки в возведении, чем тонкостенные, и могут применяться при соответствующем технико-экономическом обосновании (например, при возведении их из местных материалов, отсутствии сборного железобетона и т. д.).

3.2. Массивные стены могут возводиться из монолитного бетона, сборных бетонных блоков, бутобетона и каменной кладки.

По форме поперечного сечения массивные стены могут быть: с двумя вертикальными гранями (рис. 1, а);

Рис. 1. Массивные подпорные стены

а — с двумя вертикальными гранями; б — с вертикальной лицевой и наклонной тыльной гранью; в — с наклонной лицевой и вертикальной тыльной гранью; г — с двумя наклонными в сторону засыпки гранями; д — со ступенчатой тыльной гранью; е — с ломаной тыльной гранью

с вертикальной лицевой и наклонной тыльной гранью (рис. 1,6),

с наклонной лицевой и вертикальной тыльной гранью (рис. 1,е), с двумя наклонными в сторону засыпки гранями (рис. 1,г), со ступенчатой тыльной гранью (рис. 1, 2 ) определяется по формуле

_н _ СК _ 2К а а

где СК — условная эквивалентная нагрузка, для расчета подпорных стен принимается равной 2/(;

К—класс нагрузки, принимается равным 14, при соответ* ствующем обосновании допускается снижение этой на-грузки до величины /(=10.

4.4. При расположении подпорной стены вдоль движения автотранспорта давление от колес приводится к эквивалентной нагрузку, равномерно распределенной на сплошной полосе шириной а, равной

0,8 м в случае колесной нагрузки НК-80 и 0,6 м в случае автомобильной нагрузки Н-30 (рис. 5, б и 5, в).

Интенсивность эквивалентной нормативной нагрузки н в пределах каждой полосы от НК-80 и Н-30 устанавливается по графику на рис. 6 в зависимости от расстояния между задней гранью стены II осью полосы.

Источник

Расчет подпорных стен учебник

Библиотека: книги по архитектуре и строительству | Totalarch

Вы здесь

Расчет подпорных стен. Клейн Г.К. 1964

Предисловие

Расчёт невысокой массивной подпорной стены

Расчет подпорных стен учебник

Руководство по проектированию подпорных стен и стен подвалов для промышленного и гражданского строительства

Способы доставки

Оглавление

Этот документ находится в:

Организации:

Руководство

РУКОВОДСТВО