Расчет свайного фундамента по прочности материала

Указания по расчету свайных фундаментов

Основные указании

Расчет свайных фундаментов и их оснований должен быть выполнен по предельным состояниям:
а) первой группы:
— по прочности материала сван и свайных ростверков;
— по несущей способности грунта основания свай;
— но несущей способности оснований свайных фундаментов, если на них передаются значительные горизонтальные нагрузки (подпорные стены, фундаменты распорных конструкций и др.) или если основания ограничены откосами или сложены крутопадающими слоями фунта и т.п.;
б) второй группы
— по осадкам оснований свай и свайных фундаментов от вертикальных на-грузок;
— по перемещениям свай (горизонтальным u_p , углам поворота головы свай ψ_p) совместно с грунтом оснований от действия горизонтальных нагрузок и моментов.
— по образованию или раскрытию трещин в элементах железобетонных конструкций свайных фундаментов.
Расчет свай, свайных фундаментов и их оснований по несущей способности необходимо выполнять на основные и особые сочетания нагрузок, по деформациям — на основные сочетания.
Все расчеты свай, свайных фундаментов и их оснований следует выполнять с использованием расчетных значений характеристик материалов и фунтов.
При наличии результатов полевых исследований несущую способность грунта основания свай следует определять с учетом данных статического зондирования грунтов, испытаний грунтов эталонными сваями или по данным динамических испытаний свай. В случае проведения испытаний свай статической нагрузкой несущую способность грунта основания сваи следует принимать по результатам этих испытаний

Расчет сван по прочности материала

При расчете свай всех видов по прочности материала сваю следует рассматривать как стержень, жестко защемленный в фунте в сечении, расположенном от подошвы ростверка на расстоянии l₁ определяемом по формуле:

где l₀— длина участка сваи от подошвы высокого ростверка до уровня планировки грунта, м;
a_g — коэффициент деформации. 1/м.

Если для буровых свай и свай — оболочек, заглубленных сквозь толщу нескального грунта и заделанных в скальный грунт, отношение 2/a_g , то следует принимать

(где h — глубина погружения сваи или сваи — оболочки, отсчитываемая от ее нижнего конца до уровня планировки грунта при высоком ростверке, подошва которого расположена над грунтом, и до подошвы ростверка при низком ростверке, подошва которого опирается или заглублена в нескальные грунты, за исключением сильносжимаемых, м).
При расчете по прочности материала буро-инъекционных свай, прорезающих сильносжимаемые грунты с модулем деформации Е = 5 МПа и менее, расчетную длину свай на продольный изгиб l_d , в зависимости от диаметра свай d следует принимать равной:

при Е ≤ 2 МПа l_d = 25d
при Е = 2 — 5 МПа l_d = 15d.

В случае если l_d превышает толщину слоя сильносжимаемого грунта расчетную длину следует принимать равной 2h_g.
Расчеты конструкций свай всех видов следует производить на воздействие нагрузок, передаваемых на них от здания или сооружения, а забивных свай, кроме того, на усилия, возникающие в них от собственного веса при изготовлении, складировании, транспортировании свай, а также при подъеме их на копер за одну точку, удаленную от головы свай на 0,3l (где l -длина сваи).
Усилие в свае (как балке) от воздействия собственного веса следует определять с учетом коэффициента динамичности, равного:
1,5 — при расчете по прочности;
1,25 — при расчете по образованию и раскрытию трещин.
В этих случаях коэффициент надежности по нагрузке к собственному весу сваи принимается равным единице.
Расчетная нагрузка, допускаемая на железобетонную сваю по материалу, определяется по формуле:

где ϒ_b3 — коэффициент условий работы бетона, принимаемый ϒ_b3= 0,85 для свай, изготавливаемых на месте строительства;
ϒ_cb — коэффициент, учитывающий влияние способа производства свайных работ;
R_b — расчетное сопротивление бетона сжатию;
A_b — площадь сечения сваи нетто,
R_gc — расчетное сопротивление арматуры сжатию;
A_g — площадь сечения арматуры.
Пример 1.

Определение несущей способности сваи по материалу
Определить несущую способность буронабивной сваи диаметром d = 0,2 м по материалу. Свая выполняется в глинистом грунте без крепления стенок и отсутствии грунтовых вод. Материал сваи: бетон В20. Свая армирована 4 стержнями d12 A400.
Решение:
Площадь сечения сваи нетто:
A_b = πd 2 /4 = 3,14 * 0,22 2 /4 = 0,0314 м 2 .
Площадь сечения 4d12 A400: A_g = 452 мм 2 = 452 * 10 -6 м 2 .
Расчетное сопротивление бетона сжатию: R_b = 11,5 МПа.
Расчетное сопротивление арматуры А400 сжатию:
R_gc = 355 МПа.
Коэффициент условии работы бетона: ϒ_b3 = 0,85.
Коэффициент, учитывающий влияние способа производства свайных работ: ϒ_cb = 1,0.
Расчетная нагрузка, допускаемая на .железобетонную сваю но материалу:

N = 0,85* 1,0 * 11,5 * 0,0314 + 355 * 452 * 10 -6 = 0,467 МПа = 467 кН.

Расчет свай по несущей способности грунта

Одиночную сваю в составе фундамента и вне его по несущей способности грунтов основания следует рассчитывать исходя из условия:

где N — расчетная нагрузка, передаваемая на сваю (продольное усилие, возникающее в ней от расчетных нагрузок, действующих на фундамент при наиболее невыгодном их сочетании);
F_d — расчетная несущая способность грунта основания одиночной сваи, называемая в дальнейшем несущей способностью сваи.
γ_k — коэффициент надежности по грунту.

При расчете свай всех видов как на вдавливающие, так и на выдергивающие нагрузки продольное усилие, возникающее в свае от расчетной нагрузки N, следует определять с учетом собственного веса сваи, принимаемого с коэффициентом надежности ио нагрузке, увеличивающим расчетное усилие.
Если расчет свайных фундаментов производится с учетом ветровых и крановых нагрузок, то воспринимаемую крайними сваями расчетную нагрузку допускается повышать на 20 % (кроме фундаментов опор линий электропередачи).
Если сваи фундамента опоры моста в направлении действия внешних нагрузок образуют один или несколько рядов, то при учете (совместном или раздельном) нагрузок от торможения, давления ветра, льда и навала судов, воспринимаемых наиболее нагруженной сваей, расчетную нагрузку допускается повышать на 10 % при четырех сваях в ряду и на 20 % при восьми сваях и более При промежуточном числе свай процент повышения расчетной нагрузки определяется интерполяцией.
Расчетную нагрузку на сваю N, кН. следует определять, рассматривая фундамент как рамную конструкцию, воспринимающую вертикальные и горизонтальные нагрузки и изгибающие моменты.
Для фундаментов с вертикальными сваями расчетную нагрузку на сваю допускается определять по формуле:

где N_d — расчетная сжимающая сила, кН;
M_{x ,} M_y расчетные изгибающие моменты, кНм, относительно главных центральных осей x и y плана свай в плоскости подошвы ростверка;

n — число свай в фундаменте.
x_i, y_i — расстояния от главных осей до оси каждой сваи, м;

х , у — расстояния от главных осей до оси каждой сваи, для которой вычисляется расчетная нагрузка, м.

Рис. 1. Схема для определении нагрузки на сваю

Горизонтальную нагрузку, действующую на фундамент с вертикальными сваями одинакового поперечного сечения, допускается принимать равномерно распределенной между всеми сваями.
Сваи и свайные фундаменты следует рассчитывать по прочности материала и производить проверку устойчивости фундаментов при действии сил морозного пучения, если основание сложено пучинистыми грунтами.

Пример 2.

Определение нагрузок на сваи во внецентренно-нагруженном фундаменте

Необходимо определить нагрузки, приходящиеся на сваи (см. рис.2). Количество свай в фундаменте n = 6. Нагрузки, действующие на фундамент:

Источник

8.2.3. Расчет свай по прочности и раскрытию трещин

Расчет забивных свай по государственным стандартам произведен на усилия, возникающие при подъеме свай на копер за одну точку, расположенную на расстоянии 0,294 длины сваи от ее торца:

• – по прочности;
• – по кратковременному раскрытию трещин до 0,3 мм при ненапрягаемой и стержневой напрягаемой арматуре;
• – по образованию трещин при проволочной и канатной арматуре.

Расчет выполнен в соответствии с указаниями СНиП 2.02.01-83. При этом коэффициент перегрузки к весу сваи принят равным 1, коэффициент динамичности при расчете по прочности — 1,5, при расчете по раскрытию трещин — 1,25.

Для проверки прочности свай при расчетных нагрузках, действующих в строительный и эксплуатационный периоды, составлены графики, приведенные:

• – для забивных свай квадратного и полого сечения и свай-оболочек — в соответствующих ГОСТ 19804.1-79 — ГОСТ 19804.6-83;
• – для забивных свай сечением 35×35 и 40×40 см с повышенным продольным армированием — на рис. 8.12;
• – для буронабивных свай — на рис. 8.13.

Все графики составлены без учета продольного изгиба свай из условия, что она полностью погружена в грунт.

Графики, приведенные в ГОСТах, позволяют также проверить сваи с напрягаемой проволочной и канатной арматурой на образование трещин, а остальные сваи на длительное раскрытие трещин до 0,2 мм.

Порядок пользования графиками следующий: находится точка пересечения расчетных значений изгибающего момента М и вдавливающей силы, действующей на сваю N_p , откладываемых на оси ординат и оси абсцисс; кривая сверху, ближайшая к точке пересечения, соответствует требуемому армированию сваи.

Сваи квадратного сечения с увеличенным продольным армированием допускается принимать в безростверковых фундаментах, сваях-колоннах и при воздействии повышенных горизонтальных нагрузок.

Проверка составных свай серии 1.011.1-7 по прочности и раскрытию трещин производится по чертежам прил. 2 к ГОСТ 19804.1-79 при продольном армировании верхнего звена. Определенная по графикам прочность материала составных свай должна снижаться на 20 % на каждый стык.

8.2.4. Расчет осадок свайных фундаментов

Осадка фундамента из висячих свай рассчитывается как для условного фундамента на естественном основании, заложенного на отметке нижних концов свай, в соответствии с п. 7 СНиП II-17-77 (указания п. 7 правильнее относить только к расчету осадки свайного куста).

Ленточные свайные фундаменты (одно — трехрядовые) следует рассчитывать в соответствии с рекомендациями п. 7 Руководства [3].

Фундаменты из свайных полей размером более 10×10 м рекомендуется рассчитывать по схеме линейно-деформируемого слоя в соответствии с указаниями СНиП 2.02.01-83. При этом размеры условного фундамента следует принимать равными размеру ростверка в плане, а расчет производить по среднему давлению на основание в плоскости подошвы плитного ростверка, увеличив расчетную толщину слоя на величину, равную глубине погружения свай, и приняв модуль деформации слоя, прорезаемого сваями, равным бесконечности или модулю деформации материала сваи.

При этом расчетная толщина слоя принимается по формуле (8) прил. 2 к СНиП 2.02.01-83:

где ψ — коэффициент, принимаемый для песчаных и глинистых грунтов соответственно равным: 0,10 и 0,15 при расчетном модуле деформации сжимаемой толщи Е ≥ 20 МПа; 0,50 и 0,75 при E H₀ — параметр, принимаемый для песчаных грунтов равным 6 м, а для глинистых 9 м; k_p = 1,2.

Расчетный модуль деформации грунта сжимаемой толщи вычисляется по СН 261-77, согласно которым модуль деформации, определенный по данным изысканий, умножается на повышающий коэффициент 1,5 для песчаных и крупнообломочных грунтов, 1,3 для твердых и полутвердых глинистых грунтов и 1,2 для тугопластичных глинистых грунтов.

Расчетная нагрузка, допускаемая на сваю в свайном поле, определяется по формуле (1) СНиП И-17-77:

где F — расчетная несущая способность грунта основания одиночной сваи; γ_g — коэффициент надежности по грунту, принимаемый во всех случаях равным 1.

Пример 8.3. Требуется определить осадку фундамента. Расчетные нагрузки на фундамент силосного корпуса размером в плане 36×24 м равны: 1-е сочетание N = 310 000 кН; 2-е сочетание N = 236 000 кН; M = 642 000 кН·м; F_h = 3200 кН; G = 15 000 кН; коэффициент надежности по нагрузке γ_f = 1,25. Грунты основания представлены мягкопластичными суглинками мощностью 13 м с характеристиками: γ´_II = 17,9 кН/м 3 ; φ = 12°; с_I = 0,012 МПа; e = 1,05; I_L = 0,75; Е = 5 МПа; v = 0,35. Грунты основания подстилаются пластичными супесями мощностью 25 м с характеристиками: γ_II = 19,l кН/м 3 ; φ = 21°; с_II = 0,003 МПа; е = 0,65; I_L = 0,40; E = 12 МПа; v = 0,30. Фундамент принят из свай марки С6-30 по ГОСТ 19804.1-79. Несущая способность сваи F = 500 кН определена по данным статических испытаний. Глубина заложения сваи d = 7 м. Высота ростверка h_c = 1,5 м.

Решение. Расчетная нагрузка на сваю, допускаемая по грунту, F_v = F/γ_g = 500/1 = 500 кН.

Требуемое число свай при 1-м сочетании нагрузок с учетом веса ростверка

Принимаем шаг свай вдоль меньшей стороны 1,2 м, вдоль большей стороны 1,24 м. Общее число свай 30 · 22 = 660 шт. Размеры ростверка в плане 38,2×26,2 м.

Расчетная нагрузка, передаваемая на сваю при 2-м сочетании нагрузок,

здесь l_i — расстояние от центра тяжести свайного поля до оси сваи.

Расчетное сопротивление грунта основания в плоскости нижних концов свай определяем по формуле (7) СНиП 2.02.01-83, из табл. 4 которого М_γ = 0,56; M_q = 3,24; М_с = 5,84 и из табл. 3 γ_c1 = 1,1; γ_c2 = 1. Тогда

Среднее давление на основание от сооружения с учетом веса плитного ростверка (15 000 кН), свай (10 000 кН) и грунтов в межсвайном пространстве (107 000 кН):

р = (N/γ_f + G)/А = (310 000/1,15 + 132 000)/(38,2 · 26,2) = 0,38 МПа R = 0,7 МПа.

Следовательно, расчет деформаций основания допускается вести по схеме линейно-деформируемого слоя конечной толщины.

Проверяем давление под краем условного фундамента при частичном загружении силосного корпуса и действии ветра:

Р = (N/γ_f + G)/А + M/(γ_fW) = (236 000/1,25 + 132 000)/(38,2 · 26,2) + 642 000 · 6/(1,25 · 38 2 · 26,2) = 322 + 81 = 403 кПа = 0,4 МПа R .

Расчетная толщина слоя по формуле (8.2)

H = 9 + 0,75 · 26,2 = 28,6 м.

Среднее давление под подошвой ростверка

р = (N/γ_{f + G})/А = (31 000/1,25 + 15 000)/(38,2 · 26,2) = 263 кПа = 0,263 МПа.

Расчетная осадка фундамента по СНиП 2.02.01-83

см s_u = 40 см.

Если под нижними концами свай залегают грунты с модулем деформации E ≥ 20 МПа и доля временной многократно прилагаемой нагрузки не превышает 40% общей нагрузки, осадку фундамента из свайного поля допускается определять по формуле

где р — среднее давление на основание на уровне подошвы плитного ростверка, МПа: b — ширина или диаметр плитного ростверка, см; E — средневзвешенный модуль деформации сжимаемой толщи под нижними концами свай, равной ширине или диаметру ростверка.

При разнородном основании модуль деформации

где Е₁ , Е₂ , …, E_i — модули деформации соответствующих слоев; h₁ , h₂ , …, h_i — толщина слоев; k₁ , k₂ , …, k_i — коэффициенты, принимаемые в зависимости от глубины расположения слоя;

Глубина расположения слоя (в долях от b )	0—0,2	0,2—0,4	0,4—0,6	0,6—0,8	0,8—1
k	1	0,85	0,6	0,5	0,4

Формула (8.4) получена экспериментальным путем на основании обработки результатов наблюдений за осадками силосных корпусов, промышленных труб и многоэтажных зданий, возведенных на фундаментах из свайных полей.

Многочисленные факторы (вид, размер, жесткость и число свай, расстояние и взаимовлияние между ними, вид и жесткость ростверка и др.), влияющие на осадку куста свай, можно учесть воспользовавшись методом X. Паулоса [4], разработанным для песчаных и глинистых грунтов, за исключением рыхлых песков и илов.

Расчет осадки свайного фундамента по методу Паулоса проводится в следующем порядке:

– вычисляется коэффициент жесткости свай

где k_a — коэффициент сплошности, равный для сплошных свай 1;

ТАБЛИЦА 8.12. КОЭФФИЦИЕНТ ВЛИЯНИЯ I НА ОСАДКУ ВИСЯЧИХ СВАЙ В ПОЛУБЕСКОНЕЧНОМ ПРОСТРАНСТВЕ

lp bp	Значение I при k
	10	100	1000	10 000	100 000
1	0,522	0,470	0,463	0,463	0,463
2	0,441	0,384	0,363	0,362	0,361
5	0,371	0,262	0,221	0,219	0,219
10	0,340	0,182	0,147	0,142	0,142
25	0,300	0,146	0,065	0,075	0,075
50	0,260	0,132	0,062	0,046	0,044
100	0,206	0,115	0,052	0,029	0,026
200	0,154	0,097	0,047	0,021	0,016

– по табл. 8.12 находится коэффициент влияния I в зависимости от k и отношения l_p/b_p (отношение длины к диаметру сваи);

определяется осадка одиночной сваи

– по табл. 8.13 для висячих свай или по табл. 8.14 для свай-стоек находится коэффициент постели k_s ;

определяется осадка куста свай в несущем слое

– вычисляется осадка подстилающего слоя

– находится полная осадка куста свай как сумма осадок куста в несущем и подстилающем слое.

ТАБЛИЦА 8.13. КОЭФФИЦИЕНТ k_s ДЛЯ КУСТОВ ВИСЯЧИХ СВАЙ С ЖЕСТКИМ РОСТВЕРКОМ

lp bp	li bp	Значение ks при числе свай в кусте
		4				9				16				25
		и коэффициенте k
		10	100	1000	10 000	10	100	1000	10 000	10	100	1000	10 000	10	100	1000	10 000
10	2	1,83	2,25	2,64	2,62	2,78	3,80	4,42	4,48	3,76	5,49	6,40	6,53	4,75	7,20	8,48	8,68
	5	1,40	1,73	1,88	1,90	1,83	2,49	2,82	2,86	2,26	3,25	3,74	3,82	2,68	3,98	4,70	4,75
	10	1,21	1,39	1,48	1,50	1,42	1,76	1,97	1,99	1,63	2,14	2,46	2,46	1,85	2,53	2,95	2,95
25	2	1,99	2,14	2,65	2,87	3,01	3,64	4,84	5,29	4,22	5,38	7,44	8,10	5,40	7,25	9,28	11,25
	5	1,47	1,74	2,09	2,19	1,98	2,61	3,48	3,74	2,46	3,54	4,96	5,34	2,95	4,48	6,50	7,03
	10	1,25	1,46	1,74	1,78	1,49	1,96	2,57	2,73	1,74	2,46	3,42	3,63	1,98	2,98	4,28	4,50
50	2	2,43	2,31	2,56	3,01	3,91	3,79	4,52	5,66	5,58	5,65	7,05	8,94	7,26	7,65	9,91	12,66
	5	1,73	1,81	2,10	2,44	2,46	2,76	3,51	4,29	3,16	3,72	5,11	6,37	3,88	4,74	6,64	8,67
	10	1,38	1,50	1,78	2,04	1,74	2,04	2,72	3,29	2,08	2,59	3,73	4,65	2,49	3,16	4,76	6,04
100	2	2,56	2,31	2,26	3,16	4,43	4,05	4,11	6,15	6,42	6,74	6,50	9,92	8,48	8,40	10,26	14,35
	5	1,88	1,88	2,01	2,64	2,80	2,94	2,38	4,87	3,74	4,05	4,98	7,54	4,68	5,16	6,75	10,55
	10	1,47	1,56	1,76	2,28	1,96	2,17	2,73	3,93	2,45	2,80	3,81	5,82	2,98	3,68	5,00	7,88

ТАБЛИЦА 8.14. КОЭФФИЦИЕНТ k_s ДЛЯ КУСТОВ СВАЙ-СТОЕК С ЖЕСТКИМ РОСТВЕРКОМ

lp bp	li bp	Значение ks при числе свай в кусте
		4				9				16				25
		и коэффициенте k
		10	100	1000	10 000	10	100	1000	10 000	10	100	1000	10 000	10	100	1000	10 000
10	2	1,52	1,14	1,00	1,00	2,02	1,31	1,00	1,00	2,38	1,49	1,00	1,00	2,70	1,63	1,00	1,00
	5	1,15	1,08	1,00	1,00	1,23	1,12	1,02	1,00	1,30	1,14	1,02	1,00	1,33	1,15	1,00	1,00
	10	1,02	1,01	1,00	1,00	1,04	1,02	1,00	1,00	1,04	1,02	1,00	1,00	1,03	1,02	1,00	1,00
25	2	1,86	1,62	1,06	1,00	2,84	2,57	1,16	1,00	3,70	3,28	1,33	1,00	4,48	4,13	1,60	1,00
	5	1,36	1,38	1,08	1,00	1,67	1,70	1,16	1,00	1,94	2,00	1,23	1,00	2,15	2,23	1,28	1,00
	10	1,14	1,15	1,04	1,00	1,23	1,26	1,06	1,00	1,30	1,33	1,07	1,00	1,33	1,38	1,00	1,00
50	2	2,49	2,24	1,59	1,00	4,06	3,59	1,96	1,00	5,83	5,27	2,61	1,00	7,62	7,00	3,41	1,00
	5	1,78	1,73	1,32	1,00	2,56	2,56	1,72	1,00	3,28	3,38	2,16	1,00	4,04	4,23	2,63	1,00
	10	1,39	1,43	1,21	1,00	1,78	1,87	1,46	1,00	2,20	2,29	1,71	1,00	2,62	2,71	1,97	1,00
100	2	2,64	2,26	1,81	1,00	4,40	3,96	3,06	1,00	6,24	5,89	4,61	1,00	8,18	7,91	6,40	1,00
	5	1,86	1,84	1,67	1,00	2,71	2,77	2,62	1,00	3,64	3,74	3,47	1,00	4,33	4,68	4,45	1,00
	10	1,44	1,44	1,46	1,00	1,84	1,99	1,98	1,0	2,21	2,48	2,53	1,00	2,53	2,98	3,10	1,00

ТАБЛИЦА 8.15. ЗНАЧЕНИЯ ОТНОШЕНИЙ l´_p/l_p

lp/bp	l´p/l при li/lp
	3	4	5	7	10	20	30
10	0,85	0,75	0,65	0,30	0,00	–	–
25	0,90	0,85	0,80	0,75	0,50	0,00	–
100	0,95	0,95	0,90	0,88	0,83	0,55	0,50

Расчетная осадка одиночной сваи может быть заменена осадкой одиночной сваи от расчетной нагрузки при статическом испытании.

ТАБЛИЦА 8.16. КОЭФФИЦИЕНТ ВЛИЯНИЯ I_k

h/l´p	Значение Ik , при l´p/b´p
	1	2	5
1	0,42	0,62	0,94
1,5	0,40	0,50	0,60
2	0,30	0,30	0,30
3	0,20	0,20	0,20
4	0,14	0,14	0,14
5	0,10	0,10	0,10

Пример 8.4. Определить осадку куста из девяти свай длиной по 10 м, размером сечения 30×30 см, заглубленных на 2 м в полутвердые моренные суглинки, коэффициент пористости которых е = 0,55, а модуль деформации E = 45 МПа, Расстояние между сваями l_i = 1,05 м. Ширина ростверка 2,7 м. Модуль деформации сваи E_p = 26 500 МПа. Расчетная нагрузка на одну сваю N_p = 800 кН.

Решение. Коэффициент жесткости свай

k = 26 500 · 1/45 = 588.

При l_p/b_p = 10/0,3 = 33 по табл. 8.12 находим: I = 0,10. Осадка одиночной сваи куста по формуле (8.7)

0,006 м = 0,6 см.

Осадка куста и несущем слое но формуле (8.8)

Приведенный диаметр фундамента

м.

Осадка подстилающего слоя по формуле (8.9)

м = 1,3 см.

Суммарная осадка фундамента

Для более точного прогнозирования осадки сооружения на свайных фундаментах необходимо достоверное определение модуля деформации Е , а также правильный учет толщины сжимаемого слоя и взаимного влияния смежных сооружений.

Если под слоем грунта, в который заглублены сваи, залегают более слабые слои, то осадку сооружения следует рассчитывать двумя способами: общепринятым и от приведенной расчетной нагрузки, распределенной равномерно по всей площади сооружения, принимая в этом случае расчетную ширину фундамента равной ширине сооружения.

Сорочан Е.А. Основания, фундаменты и подземные сооружения

Источник