Среднее давление под подошвой фундамента от каких нагрузок берется

Проверка напряжений по подошве фундамента

Размеры подошвы фундамента должны быть подобраны таким образом, чтобы давления по подошве фундамента от внешней нагрузки не превышало допустимых значений, а именно:

; ;. (17)

Для фундамента, необходимо всю нагрузку собрать на подошву фундамента, чтобы произвести проверку напряжений по подошве:

— вес грунта обратной засыпки (N_гр) – обратная засыпка выполняется песком с удельным весом γ_II= 18 кН/м 3 и углом внутреннего трения φ_II= 30;

— вес бетонного пола — – удельный вес бетона принимается равным 22 кН/м 3 ;

— усилия от горизонтального давления грунта обратной засыпки на стену подвала, при этом необходимо учитывать временную нагрузку на поверхность грунта интенсивностью q= 10 кПа.

Среднее давление по подошве фундамента Р_ср, определяется по формуле:

, где (18)

Р_max, Р_minопределяется по формуле:

, (19)

здесь — эксцентриситет приложения нагрузки;

А – площадь подошвы запроектированного фундамента, м 2 .

Если условия (17) не выполняются, меняют размеры подошвы фундамента. При незначительной разнице Р и R(примерно 5% — в пределах точности инженерных расчетов), выбранные размеры фундамента оставляют неизменными.

В противном случае необходимо увеличить или уменьшить размеры подошвы фундамента и заново определить N_ф,N_гр, Р иRс последующей проверкой условий (17).

Проверка слабого подстилающего слоя.

Если верхние слои грунта, на которые опирается фундамент, подстилается менее прочными, то необходимо выполнять проверку слабого подстилающего слоя.

Проверка слабого грунта согласно СНиП 2.02.01-83*, заключается в обеспечении условия:

, (20)

где — вертикальные напряжения в грунте на глубинеzот подошвы фундамента до слабого подстилающего слоя соответственно дополнительное от нагрузки на фундамент и от собственного веса грунта, кПа;R_z– расчетное сопротивление слабого грунта расположенного на глубинеzот подошвы фундамента, кПа.

Расчет осадки фундамента

Для основания сложенного нескальными грунтами расчет по деформациям является необходимым. Расчет сводится к определению абсолютной осадки отдельного фундамента. Полученные величины в результате расчета сравнивают с предельно допустимыми, приведенными в СНиП 2.02.01-83*:

(21)

где S- деформация фундамента по расчету;

S_u— предельное значение деформации, определяемое по прилож. 4 СНиП 2.02.01-83*.

Осадку фундамента можно рассчитывать любым методом, но обязательным является применение метода послойного суммирования. Расчет осадки фундамента методом послойного суммирования с использованием расчетной схемы в виде линейно деформируемого полупространства определятся в следующей последовательности:

Выполняется схема запроектированного фундамента, совмещенная с геологическим разрезом (рис. 12).

Сжимаемая толща грунтов, расположенная ниже подошвы фундамента, разбивается на элементарные слои толщиной h_i≤ 0,4bна глубину примерно 3b, гдеb– ширина подошвы фундамента. При этом границы элементарных слоев должны совпадать с границами слоев грунта.

3. Строится эпюра природного давления σ_zq, возникающих в основании от веса выше лежащих слоев грунта. При высоком положении УГВ удельный вес грунта берется с учетом взвешивающего действия воды. В случае если имеем водонепроницаемый грунт (глина, суглинок сI_L ≤ 0), тогда на поверхность этого слоя передается дополнительное давление водяного столба (γ_wh_w). Значения вертикальных напряжений от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента и на границе каждого элементарного слоя определяются по формуле:

, (22)

где γ_i– удельный весi-го слоя грунта, с учетом взвешивающего действия воды, кН/м 3 ;

h_i– толщинаi-го слоя грунта, м.

4. Строится эпюра дополнительного (уплотняющего) вертикального давления σ_zp под подошвой фундамента. Начальная ордината эпюры в уровне подошвы фундамента σ_zq0 определяется по формуле:

; (23)

где σ_zq0– вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента, кПа;σ_zq0— вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента, кПа;

P– среднее давление на грунт по подошве фундамента от нормативных нагрузок, кПа.

Значения дополнительных вертикальных напряжений в грунте вычисляются по формуле:

, (24)

где α_i– коэффициент рассеивания напряжений, принимаемый по таблице 9 в зависимости от формы подошвы фундамента, соотношения сторон прямоугольного фундаментаn=l/bи относительной глубины, равнойm= 2z/b.

Величины дополнительных вертикальных напряжений определяются на границах элементарных слоев.

5. Определяется глубина активной зоны (сжимаемой толщи).

Нижняя граница сжимаемой толщи (НГСТ) находится на глубине, где выполняется следующее условие при Е ≥ 5,0 МПа:

(25)

Если найденная граница сжимаемой толщи находится в слое грунта с модулем деформации Е

Номер элементарного слоя

Глубина подошвы элементарного слоя

от подошвы фундамента, z_i (м)

Удельный вес грунта, с учетом взвешивающего действия воды

Природное давление σ_zq

на глубине z_i, кПа

Дополнительное давление σ_zр

на глубине z_i, кПа

Среднее давление в слое

, кПа

Модуль деформации каждого слоя Еi, кПа

Т а б л и ц а 9 Значения коэффициентов рассеивания напряжений

или

Коэффициентыдля фундаментов

Прямоугольных с соотношением сторон

, равным

Ленточных при

Источник

Какое давление на грунт принимать при расчете фундаментной плиты по первой группе предельных состояний

При расчете по первой группе предельных состояний какая величина должна быть меньше расчетного сопротивления грунта:

— среднее давление под подошвой фундаментной плиты (вся нагрузка по Z деленная на площадь плиты)
— максимальное давление на грунт по изополям Scad’а?

Заранее, очень благодарен!

19.12.2015, 18:39 #2

19.12.2015, 19:09 #3

SergeyKonstr, не разное оно, а вроде только такое
СП 50-101-2004 5.5.8. При расчете деформаций основания с использованием расчетной схемы, указанной в 5.5.7, среднее давление под подошвой фундамента р не должно превышать расчетное сопротивление грунта основания R, определяемое по формуле:
R=y(c1)*y(c2)/k*[M(y)*k(z)*b*y(II)+M(q)*d(1)*y(‘)(II)+[M(q)-1]*d(b)* y(‘)(II)+M(c)*c(II)]

12 мин. ——
Почему берется среднее давление? — ветер подул, здание наклонилось и встало «на цыпочки» фундаментной плитой , край плиты начинает более интенсивно давить на грунт. Далее грунт под краем плиты текет и здание опрокидывается. Если брать среднее по палате давление то вышеописанное не происходит. Мое интуитивное мнение, прошу закидать томатами

19.12.2015, 19:33 1 | #4

Это вторая группа предельных состояний.

19.12.2015, 21:45 #5

Т. е. для фундаментой плиты нужно производить следующие расчеты

а) по первой группе для нескальных диспестных грунтов

СП 22.13330.2011 5.7.11 Вертикальную составляющую силы предельного сопротивления Nu, кН,
основания, сложенного дисперсными грунтами в стабилизированном состоянии,
допускается определять по формуле (5.32), если фундамент имеет плоскую подошву и
грунты основания ниже подошвы однородны до глубины не менее ее ширины, а в
случае различной вертикальной пригрузки с разных сторон фундамента интенсивность
большей из них не превышает 0,5R (R – расчетное сопротивление грунта основания,
определяемое в соответствии с 5.6.7 5.6.25)

б) по второй группе, чтобы давление на грунт было менее R (давление, при котором глубина развития пл. деформаций Z=b/4). Хотя на форуме, есть люди, которые считают что «Z=b/4 это глубина разрешенная СНиП развития пл. деформаций для небольших фундаментов.Для больших фундаментов это правило не работает»

в) крен плиты, осадку

г) расчет армирования

Во всех примерах, которые я видел (штук 5) люди просто считают крен, осадку и армирование. Остальное опускают. Странно как-то

Источник

Расчет фундаментов (основания) от ветровой и снеговой нагрузок

Страница 1 из 5

1

2

3

>

5 »

Доброго времени суток, уважаемые форумчане!
Один вопрос по расчету фундамента (основания) меня очень терзает.
Вопрос больше касается расчета основания фундаментов по II ГПС (по деформациям) от ветровой (без пульсации) и снеговой нагрузки

Я так понимаю, что при расчете по I-й ГПС (по несущей способности) фундамент и основания (только п. 2.3 СНиП 2.02.01-83) считается на основное сочетание расчетных нагрузок (куда ветер и снег будут входить с полным расчет значением как кратковременные).
При расчете по II-й ГПС (по деформациям):
— необходимо ли учитывать усилия на фундамент (основания) от ветровой нагрузки (в основном это Q и M).
Некоторые люди молвят, что ветер – это кратковременная нагрузка, а расчет по деформациям должны участвовать только постоянные и длительные нагрузки.
— какая часть расчетной снеговой нагрузки учитывается при расчете фундамента (основания) по деформациям.
Согласно п.2.6 СНиП 2.02.01 снег при расчете по деформациям должен быть длительной нагрузкой.
Я так понимаю: согласно СНиП 2.01.07-85 п.1.7к «К длительным нагрузкам относятся снеговые нагрузки с пониженным расчетным значением, определяемым умножением полного расчетного значения на коэффициент 0,5» и 5.7* «Нормативное значение снеговой нагрузки следует определять умножением расчетного значения на коэффициент 0,7» получаем:
что та часть снеговой нагрузки, участвующая при расчете основания по II ГПС (по деформациям), будет равна:Sснег длит=Sрасч*0.5*0.7= Sрасч*0.35. Прошу подтвердить или опровергнуть.

Прочитал СНиП, несколько тем по форуму, переговорил с несколькими людьми точного однозначного ответа не получил.

Сейчас считаю фундаменты для одноэтажного пром. здания и усилия от ветра существенно сказываются на габарите подошвы фундамента (особенно на крайних колонн)

Источник

Среднее давление под подошвой фундамента определяют по формуле

Р_II = N_II‘/ A ,

Полученное среднее давление сопоставляют с расчетным сопротивлением. Если условие P_II≤R не удовлетворено или P_II меньше R и разница составляет более 10%, изменяют размеры фундамента. При изменении размера b пересчитывают значение расчетного сопротивления. Добившись соблюдения условия P_II≤R, прове­ряют выполнение условий P_max≤1,2R и P_min³0.

Pmax= NII‘/A ± MII‘/W, (определяют по двум комбинациям нагрузок) min

где M_II‘ – расчетное значение момента, действующего на подошву фундамента;

W — момент сопротивления ее площади (для прямоугольной подошвы W=b×l 2 /6).

Если условие Pmax≤1,2R не выполняется, следует увеличить размер фунда­мента l кратно модулю 300 мм. Краевое давление находят при действии моментов разных направлений и строят две эпюры давления на грунт оснований.

2.7. ПРОВЕРКА ДАВЛЕНИЯ НА КРОВЛЮ СЛАБОГО СЛОЯ

Иногда на глубине z под несущим слоем залегает менее прочный грунт, в котором могут развиваться пластические деформации. Поэтому рекомендуется проверять напряжения, передаваемые на кровлю слабого грунта, по формуле

σzp+σzg≤Rz ,

(5)

где σ_zp — дополнительное вертикальное напряжение от загрузки фундамента;

σ_zg — напряжение от собственного веса грунта, считая от природного рельефа;

R_z — расчетное сопротивление грунта на глубине кровли слабого грунта z.

Величину R_z рекомендуется устанавливать по формуле (4). Коэффи­циенты условий работы γ_С1 и γ_С2 и надежности k (а также M_γ, M_g и M_c) находят применительно к слою слабого грунта. Значения b и d_z определяют для условного фундамента ABCD, размеры которого назначают, сообразуясь с рассеи­ванием напряжений в пределах слоя толщиной z.

Если принять, что напряжение σ_zp действует на подошву условного фунда­мента ABCD, то площадь его подошвы должна составлять

Az = NII‘/ σzp ,

где N_II‘ — нагрузка, передаваемая конструкциями на подошву фундамента.

Зная A_z, найдем ширину условного прямоугольного фундамента по формуле

b_z= ÖА_z + a² — a ,

где a = (l-b) / 2 (l и b — размеры подошвы проектируемого фундамента).

При ленточных фундаментах b_z=A_z:l. Найдя b_z, вычисляют значение расчет­ного сопротивления грунта подстилающего слоя. Зная R_z, проверяют условие (5). При его удовлетворении зоны сдвигов не имеют существенного значения для ве­личины осадки, поэтому применима линейная зависимость между напряжениями и деформациями; в противном случае необходимо принять боль­шие размеры подошвы, при которых условие (5) будет соблюдаться.

2.8. ОПРЕДЕЛЕНИЕ СРЕДНЕЙ ОСАДКИ ОСНОВАНИЯ МЕТОДОМ ПОСЛОЙНОГО СУММИРОВАНИЯ

Расчет осадки методом послойного суммирования выполняют, используя специальный бланк (табл. 13) в такой последовательности:

контур фундамента наносят на бланк, слева дают инженерно-геологическую колонку с указанием отметок кровли слоев от отм. 0,000, совмещаемой с планировочной;

основание разделяют на горизонтальные слои толщиной не более 0,4b до глу­бины 4b; при слоистых напластованиях границы слоев необходимо совмещать с кровлей пластов и горизонтом подзем­ных вод;

заполняют графы таблицы (h, z и т.д.);

при определении напряжения σ_zg=Sγ_ih_i ниже горизонта подземных вод значение γ прини­мают для дренирующих грунтов равным γ_sb; при прослойке из водонепроницаемых грунтов (суглинок, глина, ил) на их кровле давление увеличивают на величину, равную γ_wd_wz, где γ_w – удельный вес воды, 10кН/м 3 , d_wz – расстояние от горизонта подземных вод до водонепроницаемого слоя;

находят дополнительное давление на подошву фундамента по формуле

по данным 2z/b и соотношению сторон подошвы η=l/b устанавливают по табл.14 значение коэффициента рассеивания напряжений α; для промежуточных значений 2z/b и η значения α определяются интерполяцией;

по данным σ_zg и σ_zp строят эпюры напряжений в грунте от собственного веса (слева от оси z) и напряжений от дополнительного давления σ_zp=αP_o(справа от оси z);

определяют нижнюю границу сжимаемого слоя по соотношению 0,2σ_zg=σ_zp; если эта граница находится в слое грунта с E≤5МПа или такой слой залегает ниже нее, то нижнюю гра­ницу сжимаемой толщи определяют из условия 0,1σ_zg=σ_zp;

для каждого из слоев в пределах сжимаемой толщи определяют среднее дополнительное вертикальное напряжение в слое по формуле (σ_zpi+σ _zpi+1)/2; по-

лученные значения вносят в соответствующий столбец табл. 13;

вычисляют среднюю осадку основания по формуле S_i = s_zpih_ib/E_i, где b = 0,8;

суммируют показатели осадки слоев в пределах сжимаемой толщи и получают осадку ос­нования S.

Расчет основания считается законченным, если найденное значение осадки не превосходит предельного значения осадки S_u, определенного для данного типа зданий согласно /3/. Например, для одноэтажного каркасного промышленного здания S_u=15 см.

Если полученное значение не превосходит 0,4S_u (при благоприят­ных грунтовых условиях этот показатель обычно находится в пределах 2-5 см), то расчетное сопротивление грунта основания R, вычисленное по формуле (4), может быть увеличено в 1,2 раза при уменьшении размеров фун­дамента. При этом повышенное давление не должно вызвать деформации основания более 0,5S_u.

2.9. КОНСТРУИРОВАНИЕ СТОЛБЧАТОГО ФУНДАМЕНТА

Столбчатый фундамент состоит из плиты и подколонника, который имеет углубление (стакан) для заделки сборной железобетонной колонны или выполняется без него (при сопряжении фундамента с металлической или железобетонной фахверковой колонной).

Конструирование фундамента под железобетонную колонну начинают с оп­ределения размеров подколонника и стакана. Рекомендуется принимать типовые размеры верха фундамента (в зависимости от сечения колонны). Для ко­лонн с размером поперечного сечения 400х300 мм, 400х400 мм сечение подколонника принимать 900х900 мм; для колонн с поперечным сечением 500х400 мм, 500х500 мм, 600х400 мм, 600х500 мм сечение подколонника принимать 1200х1200 мм, а для колонн с поперечным сечением 700х400мм, 800х400 мм, 800х500 мм – 1500х1200 мм. Глубина стакана при этом составляет 900 мм.

Размеры фундамента должны быть модульными, в плане и по высоте кратны 300 мм, при этом высота ступеней равна 300 и 600 мм ( рис. 1).

Конструирование фундамента ступенчатой формы выполняют вначале в плоскости большего размера l. Для этого на отметке (– 0,150) откладывают соответ­ствующий размер подколонника симметрично оси фундамента. Количество ступеней — от одной до трех. При этом вылет ступеней по размеру должен быть не меньше высоты ступени (300, 450, 600 и 900 мм). Аналогично конструируют фундамент в направлении короткой стороны b. В результате число ступеней по обеим его сторонам не должно отличаться более чем на одну. Желательно же одинаковое их количество.

На строительной площадке предпочтительно применять столбчатые фунда­менты из монолитного тяжелого бетона классов В10, В12,5, В15, В20 (с минимальной маркой по морозостойкости F50).

Плитная часть фундамента проверяется расчетом на продавливание /10/. При этом продавливающая сила должна быть воспринята бетонным сечением, как правило, без постановки поперечной арматуры.

Следует различать две схемы расчета на продавливание:

при сопряжении сборной колонны с высоким фундаментом с высотой подколонника, удовлетворяющей условию h_cf — d_p ≥ 0,5(l_cf — l_c), где h_cf – высота подколонника; d_p – глубина стакана; l_cf – длина поперечного сечения подколонника; l_c – длина поперечного сечения колонны (в этом случае продавливание плитной части рассматривается от низа подколонника на действие продольной силы N и изгибающего момента M);

при сопряжении сборной колонны с низким фундаментом (в этом случае расчет ведется на продавливание колонной от дна стакана при действии только продольной силы N).

Фундамент армируется следующим образом: плита — сеткой С1 из стержней класса AIII и диаметром не менее 10 мм вдоль стороны с размером до 3 м и 12 мм при размере больше 3 м с шагом 200 мм (рис.1); подколонники — двумя сетками С2 из стержней класса AI и AIII. Продольная рабочая арматура класса АIII диаметром не менее 10 мм ставятся с шагом 200 мм, а поперечная арматура класса АI диаметром не менее 6 мм с шагом 600 мм. Подбор диаметра арматуры осуществляется в результате расчета фундамента по прочности при руководстве пособием. /10/

Кроме этого, армируется стакан столбчатого фундамента. Поперечную арма­туру назначают конструктивно в виде сеток С-3 из парных стержней Æ8 AIII с шестью сетками при наибольшем значении эксцентриситета (е > l_c/2) и с пятью сетками в ос­тальных случаях. Шаг сеток в первом варианте 50+2х100+2х200, во втором варианте 50+2х100+200. Верхняя сетка заглублена от обреза на 50 мм, нижняя ставится выше торца колонны не менее чем на 50мм.

Под фундаментом, как правило, устраивается подготовка из бетона В 3,5 толщиной 100 мм (с выпуском за грань плиты фундамента не менее чем на 150 мм). При этом толщина защитного слоя бетона принимается равной 35 мм. Подготовку можно не устраивать на крупнообломочных грунтах, в этом случае защитный слой бетона имеет толщину 75 мм.

Для опирания наружных стен и сооружения цоколя необходимо предусмотреть фундаментные балки (табл.15). Размеры их зависят от шага колонн, ширины наружных стен и размеров подколонника. Для зданий с навесными панелями и шагом колонн 6 м рекомендуется применять балки 2БФ и 3БФ, а при шаге колонн 12 м – балки 5БФ и 6БФ. Фундаментные балки, как правило, опираются на бетонные столбики, ширина которых должна быть не менее максимальной ширины балки, а обрез на отметке — 0,35м или — 0,65 м (в зависимости от ее высоты).

Источник