Проектирование столбчатого фундамента
Автор: Антонина Соловьева • Январь 22, 2019 • Курсовая работа • 2,851 Слов (12 Страниц) • 212 Просмотры
1. ПРОЕКТИРОВАНИЕ СТОЛБЧАТОГО ФУНДАМЕНТА………………….2
1.1Анализ инженерно-геологических данных и оценка грунтовых условий.. 2
1.2 Последовательность проектирования……………………………………. 6
1.3 Выбор глубины заложения фундамента…………………………………. 6
1.4 Определение предварительных размеров подошвы и расчетного сопротивления грунта …………………………………………………………..7
1.5 Приведение нагрузок к подошве фундамента ……………………………8
1.6 Определение давлений под подошвой фундамента………………………9
1.7 Расчет осанки фундамента и проверка условия по деформациям ………11
1.8 Конструирование и расчет фундамента…………………………………..12
1.9 Расчет арматуры плитной части фундамента……………………………. 14
2. ПРОЕКТИРОВАНИЕ СВАЙНОГО ФУНДАМЕНТА……………………18
2.1 Последовательность проектирования……………………………………..18
2.2 Выбор высоты ростверка и длины свай……………………………………18
2.3 Определение несущей способности свай…………………………………19
2.4 Определение количества свай и размещение их в фундаменте…………21
2.5 Определение нагрузок на каждую сваю…………………………………. 21
2.6 Конструирование ростверка ……………………………………………. 23
2.7 Конструирование ростверка ……………………………………………. 24
2.8 Подбор сваебойного оборудования………………………………………..28
3.ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ СРАВНЕНИЕ ВАРИАНТОВ ФУНДАМЕНТА……………………………………………………………. 29
3.3 Выбор оптимального варианта…………………………………………….32
1. ПРОЕКТИРОВАНИЕ СТОЛБЧАТОГО ФУНДАМЕНТА
1.1 Анализ инженерно-геологических данных и оценка грунтовых условий
Рисунок 1 – Инженерно-геологическая колонка
h = 1,5м; W = 0,26; W L = 0,25; W P = 0,19; е=0,61; ρ S = 2,7 т/м 3 ;
- Песок мелкий, средней плотности, маловлажный
h = 1 м; ; ρ d = 1,9 т/м 3 ; ρ S = 2,66 т/м 3 ; [pic 8][pic 9]
с = 2 кПа; φ = 32; Е = 28 МПа; R о = 300 кПа.
- Песок мелкий, средней плотности, водонасыщенный
h = 4 м; е=0,65; ρ S = 2,66 т/м 3 ; S r = 1;
с = 2 кПа; φ = 32; Е = 28 МПа; R о = 200 кПа.
h = 2,5м; W = 0,2; W L = 0,25; W P = 0,19; ρ S = 2,7 т/м 3 ; ρ = 1,8 т/м 3
- Песок средней крупности, средней плотности, влажный
h = 3 м; е=0,68; W = 0,2; ρ S = 2,66 т/м 3 ;
с = 0,7 кПа; φ = 34,1; Е = 27 МПа; R о = 400 кПа.
Источник
Курсовая работа на тему «Расчёт и проектирование оснований и фундаментов»
Курсовой проект разработан в соответствии с заданием и представляет собой расчёт и конструирование фундамента. Проект состоит из пояснительной записки и графической части. Графическая часть разработана на 1-м листе А1.
Не отобразилась форма расчета стоимости? Переходи по ссылке
Внимание!
Если вам нужна помощь с работой, то рекомендуем обратиться к профессионалам. Более 70 000 экспертов готовы помочь вам прямо сейчас.
. Выбор слоя грунта для возведения фундамента
. Расчёт и проектирование фундаментов мелкого заложения
.1 Сбор нагрузок на фундамент
.2 Сбор нагрузок на колонну Б5
.3 Сбор нагрузок на колонну В5
.4 Сбор нагрузок на колонну Г5
.5 Определение глубины заложения фундамента
.6 Определение размеров подошвы отдельно стоящего фундамента
.7 Проверка давления под подошвой фундамента
.8 Расчёт осадки фундамента
.9 Определение влияния соседнего фундамента
.10 Проверка прочности слабого подстилающего слоя
.11 Расчёт крена фундамента
.12 Расчёт по I группе предельных состояний
. Расчёт и проектирование свайного фундамента
.1 Определение несущей способности сваи
.2 Определение количества свай
.3 Проверка давления под подошвой условного фундамента (расчёт по II группе предельных состояний)
.4 Расчёт осадки свайного фундамента
.5 Подбор оборудования для погружения свай
.6 Компьютерный расчет
Список использованной литературы
Курсовой проект разработан в соответствии с заданием и представляет собой расчёт и конструирование фундамента. Проект состоит из пояснительной записки и графической части. Графическая часть разработана на 1-м листе А1.
Проект включает подбор для заданного промышленного здания столбчатый фундамент мелкого заложения и свайный фундамент, выбор наиболее экономичного варианта фундамента и подбор для него арматурного каркаса.
Целью курсового проекта является закрепление и углубление теоретических знания, полученных при изучении дисциплины «Основания и фундаменты».
1. Высота этажа -2,8 м
2. Количество этажей -4
3. Временная нагрузка q1/q2=2/52 кН/м2
4. Высота подвального помещения -2,32 м
. Уровень грунтовых вод — по разрезу
. Район строительства — г. Тамбов
. Пролёт здания — L=6 м.
. Шаг колон — В=6 м.
Рис. 1 Схема здания.
Определение ветровой нагрузки
Равномерно распределенное значение ветровой нагрузки на колонну:
=0,3 кПа — нормативное значение ветрового давления
с= 0,8 — аэродинамический коэффициент с наветренной стороны.
с наветренной стороны
— коэффициент надежности по нагрузке
В = 6м — шаг колонн
k — коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте,
=0,3*0,674*0,8*6*1,4=1,359 кН/м
=0,3*0,674*0,8*6*1=0,971 кН/м
= 
Н = 1,359*11,2 = 15,22 кН= 
Н = 0,971*11,2 = 10,87кН
1. Выбор слоя грунта для возведения фундамента
Рис. 2. Геологический разрез.
Геологический разрез показывает: рельеф участка спокойный с абсолютными отметками у скважин 115,4 и 116,4.
Оценка инженерно геологических условий строительства.
Формулы для расчёта физических характеристик:
; 
; 
; 
; 
; 
.
Механические характеристики взяты из СНиП 2.02.01-83* прил. 1 и 3.
Нужна работа? Есть решение!
Более 70 000 экспертов: преподавателей и доцентов вузов готовы помочь вам в написании работы прямо сейчас.
Коэффициенты надежности по грунту (X=X/gg):
в расчетах оснований по деформациям gg = 1;
в расчетах оснований по несущей способности:
для удельного сцепления gg(с) = 1,5;
для угла внутреннего трения
песчаных грунтов gg(j) = 1,1;
то же, пылевато-глинистых gg(j) = 1,15.
3 слой — суглинок мягкопластичный 3,2-3,4 м в качестве естественного основания пригоден;
слой — глина тугопластичная 1,0-1,9 м в качестве естественного основания пригодна;
слой — супесь пластичная 3,2-4,5 м в качестве естественного основания пригодна;
6 слой — песок средней крупности и плотности, насыщенный водой 3,9-4,0 м в качестве естественного основания пригоден.
2. Расчёт и проектирование фундаментов мелкого заложения
Снеговая нагрузка :по заданию город строительства — Тамбов, он находится в III зоне и 
=1,8 кПа.
.1 Сбор нагрузок на фундамент
Сбор нагрузок на фундамент
| Вид нагрузки | Нормативная NII, кН/м |  Расчетная NI кН/м | |
| 1 | 2 | 3 | 4 |
Постоянная: 1) от покрытия: 1,8∙18 (кН/м) 2) от чердачного перекрытия: а) защитный слой 0,4∙18 (кН/м) б) плиты мин.ват полужесткие на синт. связ-щем ( 
кН/м
)
г) железобетонная панель
д) ригель 0,4∙0,6∙3∙25 (кН/м)
) от междуэтажных перекрытий а) пол плиточный t=15мм, 
=20кН/ 
20∙0,015∙18(кН/м)
б) цементный раствор t=20мм
в) звукоизоляция шлакобетон t=60мм
( кН/м) 15∙0,06∙18=(кН/м)
г) железобетонная плита
д) ригель 0,4∙0,6∙3∙25(кН/м)
| 5) от стеновых панелей 0,2*6*4*2,8*15 (кН/м) 6) от стеновых панелей подвала 0,3*2,2*6*20(кН/м) 7) от фундаментных балок 0,4*0,6*6*25 (кН/м) 32,4 7,2 9 0,72 41,4 18 0,18 5,4 7,2 16,2 41,4 18 53,6 201,6 79,2 36 1,1 1,3 1,2 1,2 1,1 1,1 1.1 1.1 1,3 1,3 1,1 1,1 1.1 1.1 1.1 1.1 35,64 9,36 10,8 0,86 45,54 19,8 0,198 5,94 9,36 21,06 45,54 19,8 58,96 221,76 87,12 39,6 | ||
| Всего постоянная нагрузка | 567,5 | 631,34 |
Временная: 1) от перегородок на 4-х этажах (длительная) 0,95∙18*4*0.95 (кН/м) 2) снеговая с пониженным значением 0.7*1.8*0.5*18*0.95 (кН/м) кратковременная с полным значением 1,8∙18∙0,9 (кН/м) 3) от временной нагрузки на чердачном перекрытии 0,7∙0,95∙18 (кН/м) 4) от временной нагрузки на междуэтажных перекрытиях с коэф-том 
, длительная с пониженным значением:
| 0,7*0,61*18*4*0,95 (кН/м) Кратковременная с полным значением 2*0.9*0.61*4*18 По заданию 2*0.95*18 64,98 10,77 — 11,97 — — 34,2 1,3 — — — 1,3 1,3 1,3 84,47 — 29,16 — 37,97 102,77 44,46 | ||
| Всего временной: | 121,92 | 298,83 |
| Полная нагрузка | 689,42 | 930,17 |
Сбор нагрузок на фундамент
| Вид нагрузки | Нормативная NII, кН/м | Расчетная NI кН/м | |
| 1 | 2 | 3 | 4 |
Постоянная: 1от покрытия: 1,8∙36 (кН/м) 2 от чердачного перекрытия: а) защитный слой 0,4∙36(кН/м) б) плиты мин.ват полужесткие на синт. Связ-щем ( кН/м)
г) железобетонная панель
д) ригель 0,4∙0,6∙6∙25 (кН/м)
) от междуэтажных перекрытий а) пол плиточный t=15мм, =20кН/ 20∙0,015∙36(кН/м)
б) цементный раствор t=20мм
в) звукоизоляция шлакобетон t=60мм
( 
кН/м) 15∙0,06∙36=(кН/м)
г) железобетонная плита
д) ригель 0,4∙0,6∙6∙25(кН/м)
| 13,4*0.4*0.4*25(кН/м) 64,8 14,4 18 1,44 82,8 36 0,36 10,8 14,4 32,4 82,8 36 53,6 1,1 1,3 1,2 1,2 1,1 1,1 1.1 1.1 1,3 1,3 1,1 1,1 1.1 71,28 18,72 21,6 1,73 91,08 39,6 0,4 11,88 18,72 42,12 91,08 39,6 58,96 | ||
| Всего постоянная нагрузка | 447,8 | 506,77 |
Временная: 5) от перегородок на 4-х этажах (длительная) 0,95∙36*4*0.95 (кН/м) 6) снеговая с пониженным значением 0.7*1.8*0.5*36*0.95 (кН/м) кратковременная с полным значениием 1,8∙36∙0,9 (кН/м) 7) от временной нагрузки на чердачном перекрытии 0,7∙0,95∙36 (кН/м) 8) от временной нагрузки на междуэтажных перекрытиях с коэф-том 
, длительная с пониженным значением:
| 0,7*0.75*36*4*0.74 (кН/м) Кратковременная с полным _начениием 2*0.9*0.75*4*36 По заданию 4*0.95*36 129,96 21,55 — 23,94 55,94 — 136,8 1,3 — — 1,3 1,3 1,3 1,3 168,95 — 58,32 31,12 72,73 252,72 177,84 | ||
| Всего временной: | 368,19 | 761,68 |
| Полная нагрузка | 815,99 | 1268,45 |
Сбор нагрузок на фундамент
| Вид нагрузкиНормативная NII, кН/мРасчетная NI кН/м | |||
| 1 | 2 | 3 | 4 |
Постоянная: 1от покрытия: 1,8∙72 (кН/м) 2 от чердачного перекрытия: а) защитный слой 0,4∙72(кН/м) б) плиты мин.ват полужесткие на синт. связ-щем ( кН/м)
г) железобетонная панель
д) ригель 0,4∙0,6∙12∙25(кН/м)
) от междуэтажных перекрытий а) пол плиточный t=15мм, =20кН/ 20∙0,015∙72(кН/м)
б) цементный раствор t=20мм
в) звукоизоляция шлакобетон t=60мм
( кН/м) 15∙0,06∙72(кН/м)
г) железобетонная плита
д) ригель 0,4∙0,6∙12∙54(кН/м)
| 13,4*0.4*0.4*25(кН/м) 129,6 28,8 36 2,88 165,6 72 0,72 21,6 28,8 64,8 165,6 72 53,6 1,1 1,3 1,2 1,2 1,1 1,1 1.1 1.1 1,3 1,3 1,1 1,1 1.1 142,56 37,44 43,2 2,46 182,16 79,2 0,79 23,76 37,44 84,24 182,16 79,2 58,96 | ||
| Всего постоянная нагрузка | 842 | 953,57 |
Временная: 9) от перегородок на 4 этажах (длительная) 0,5∙72*4*0.95 (кН/м) 10) снеговая с пониженным значением 0.7*1.8*0.5*72*0.95 (кН/м) кратковременная с полным значением 1,8∙72∙0,9 (кН/м) 11) от временной нагрузки на чердачном перекрытии 0,7∙0,95∙72 (кН/м) 12) от временной нагрузки на междуэтажных перекрытиях с коэф-том 
, длительная с пониженным значением:
| 0,7*0.675*72*4*0.74 (кН/м) Кратковременная с полным значением 2*0.9*0.675*4*72 По заданию 4*0.95*72 136,8 43,09 — 47,88 100,7 — 273,6 1,3 — — 1,3 — 1,3 1.3 177,84 — 116,64 62,24 — 454,9 355,68 | ||
| Всего временной: | 602,07 | 1167,3 |
| Полная нагрузка | 1444,07 | 2120,87 |
Сбор нагрузок на фундамент
| Вид нагрузкиНормативная NII, кН/мРасчетная NI кН/м | |||
| 1 | 2 | 3 | 4 |
Постоянная: 1от покрытия: 1,8∙36 (кН/м) 2 от чердачного перекрытия: а) защитный слой 0,4∙36(кН/м) б) плиты мин.ват полужесткие на синт. связ-щем ( кН/м)
г) железобетонная панель
д) ригель 0,4∙0,6∙12∙25(кН/м)
) от междуэтажных перекрытий а) пол плиточный t=15мм, =20кН/ 20∙0,015∙36(кН/м)
б) цементный раствор t=20мм
в) звукоизоляция шлакобетон t=60мм
( кН/м) 15∙0,06∙36(кН/м)
г) железобетонная плита
д) ригель 0,4∙0,6∙12∙36(кН/м)
От стен (от отметки 0.00 до 11.20)
| Облицовка0.12*6*18*11,2 64,8 14,4 18 1,44 82,8 72 0,36 10,8 14,4 32,4 82,8 72 53,6 616,9 100,8 36 145,15 1,1 1,3 1,2 1,2 1,1 1,1 1.1 1.1 1,3 1,3 1,1 1,1 1.1 1.1 1.2 1.1 1,1 71,28 18,72 21,6 1,73 91,08 79,2 0,4 11,88 18,72 42,12 91,08 79,2 58,96 678,59 120,96 39,6 159,67 | ||
| Всего постоянная нагрузка | 1418,62 | 1584,79 |
Временная: 13) от перегородок на 4 этажах (длительная) 0,5∙36*4*0.95 (кН/м) 14) снеговая с пониженным значением 0.7*1.8*0.5*36*0.95 (кН/м) кратковременная с полным значением 1,8∙36∙0,9 (кН/м) 15) от временной нагрузки на чердачном перекрытии 0,7∙0,95∙36 (кН/м) 16) от временной нагрузки на междуэтажных перекрытиях с коэф-том , длительная с пониженным значением:
| 0,7*0.75*36*4*0.74 (кН/м) Кратковременная с полным значением 2*0.9*0.75*4*36 По заданию 2*0.95*36*4 129,96 21,55 — 23,94 55,94 — 273,6 1,3 — — 1,3 1,3 1,3 1,3 168,95 — 58,32 31,12 72,73 252,72 355,68 | ||
| Всего временной: | 504,99 | 939,52 |
| Полная нагрузка | 1923,64 | 2524,31 |
| Вид нагрузки | Нормативная, NII, кН | γf | Расчётная, NI, кН |
| 1 | 2 | 3 | 4 |
| Постоянная: | |||
| 1) от покрытия : а) защитный слой гравия 0,4*36 б) трёхслойный рубероидный ковёр 0,12*36 в) ребристые панели 1,58*36 г) ригель 0,6*0,3*25*12 | 14,4 4,32 56,88 54 | 1,3 1,2 1,1 1,1 | 18,72 5,18 62,5 59,4 |
| Итого от покрытия | 129,6 | 145,87 | |
| 2) от чердачного перекрытия а) цементн. выравнив. слой 0.4*36 б) утеплитель-пенобетон 0.12*3*36 в) пароизоляция 0,1*36 г) пустотные ж/б панели (2,3*36) д) ригели | 14,4 12,96 3,6 82,6 54 | 1,3 1,2 1,2 1,1 1,1 | 18,72 15,55 4,32 90,86 59,4 |
| Итого от чердачного перекрытия | 167,56 | 188,85 | |
| 3)от междуэтажных перекрытий : |
а)плиты пола t =15мм, 
=20 кН/м
| 0,015*20*36 10,8 1,1 11,88 |
б)цементный раствор t=20мм ,=20 кН/м
| 0,02*20*36 14,4 1,3 18,72 |
в)шлакобетон t =60мм, =15 кН/м
| 0,06*15*36 35,1 1,3 45,63 | |||
| г)пустотные панели 2,3*36 д)ригели 0,6*0,3*25*12 | 82,6 54 | 1,1 1,1 | 90,86 59,4 |
| Итого от перекрытия Итого от перекрытий 3-х этажей | 196,9 590,7 | 226,49 679,47 | |
| 4)от колон 0,4*0,4*25*10,1 | 40,4 | 1,1 | 44,44 |
| 5)от стеновых панелей 0,2*12*3*2,6*15 | 280,8 | 1,1 | 308,88 |
| 6)от стеновых панелей подвала 0,3*2,3*12*20 | 165,6 | 1,1 | 182,16 |
| 7) от фундаментных балок 0,4*0,6*12*25 | 72 | 1,1 | 79,2 |
| Итого постоянной нагрузки | 1446,66 | 1628,87 | |
| Временная: | |||
| 1) от перегородок на 3 этажах 0,5*3*36*0,95 | 51,3 | 1,2 | 61,56 |
| 2)снеговая нагрузка S=1,8 кПа а) длительная 0,5*1,8/1,4*36*0,95 б) кратковременная 1,8*0,9*36 | 21,99 — | — 58,32 | |
| 3) от временной нагрузки (СНиП) на междуэтажых перекрытиях Ψn=0,66 а) длительная 0,3*36*0,66*0,95*3 б) кратковременная 1,5*3*36*0,66*0,9 | 20,31 — | 1,2 | — 115,47 |
| 4) по заданию (5+0)*36*0,95 | 171 | 1,2 | 205,2 |
| Итого временной нагрузки | 264,4 | 440,55 | |
| Итого | 1711,26 | 2069,42 |
Определение ветровой нагрузки
Равномерно распределенное значение ветровой нагрузки на колонну:
где =0,3 кПа — нормативное значение ветрового давления
с= 0,8 — аэродинамический коэффициент с наветренной стороны.
— коэффициент надежности по нагрузке
В = 12 м — шаг колонн
k — коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте,
=0,3*0,584*0,8*12*1,4=2,35 кН/м
=0,3*0,674*0,8*12*1=1,68 кН/м
= Н = 2,35*7,8 = 18,33 кН= Н = 1,68*7,8 = 13,12кН
Определение активного давления
Грунт обратной засыпки: суглинок
γ=17,3 кН/м3; сII=25 кПа; сI=16,67кПа; φII=230; φI = 200
φII’ = 0,9·φII = 0,9·23 = 20,7º;
φI’ = 0,9·φI = 0,9·20 = 18º;
cII’ = 0,5·cII = 0,5·25 = 12,5 кПа;’ = 0,5·cI = 0,5·16,67 = 8,34 кПа;
γII’ = 0,95·γ = 0,95·17,3 = 16,435 кН/м3;
пр = q / γII’ = 10/16,435 = 0,61 м;
tg (45- φII’/2) = tg (45-20,7/2) = 0,69;(45- φI’/2) = tg (45-18/2) = 0,73;= hподвал+0,15+hфунд.+0,1-∆план.отметка= 2,3+0,15+1,5+0,1-0,35 = 3,7 м;
Скидка 100 рублей на первый заказ!
Акция для новых клиентов! Разместите заказ или сделайте расчет стоимости и получите 100 рублей. Деньги будут зачислены на счет в личном кабинете.
= 26,36 кН
= 43,08 кН
= 1,39 м
МIIEa = EaI·z0 = 26,36·1,39 = 36,54 кН·м
МIEa = EaI·z0 = 43,08·1,39 = 59,72 кН·м
= Mст.п — Mw — Mпер — МEa= (280,8*0,5+165,6*0,6+72*0,6) — 13,12*7,1 — (129,6+590,7+264,4)*0,3-
,54= -130,73 кН.м.= (308,88*0,5+182,16*0,6+79,2*0,6) — 18,33*7,1 — (145,87+679,47+440,55)* *0,3 — 59,72= -241,88 кН.м.
2.2 Сбор нагрузок на колонну Б5
Грузовая площадь Б5=12*6=72 м2
Значение снижающего коэффициента:
| Вид нагрузки 1 | Нормативная, NII, кН | γf | Расчётная, NI, кН |
| Постоянная: | |||
| 1) от покрытия : а) защитный слой гравия 0,4*72 б) трёхслойный рубероидный ковёр 0,12*72 в) ребристые панели 1,58*72 ж) ригели 0,6*0,3*25*12 | 28,8 8,64 113,76 54 | 1,3 1,2 1,1 1,1 | 37,44 10,37 125,14 59,4 |
| Итого от покрытия | 205,2 | 232,35 | |
| 2) от чердачного перекрытия а) цеметн. выравнив. слой 0,4*72 б) утеплитель-пенобетон 0,12*3*72 в) пароизоляция 0,1*72 г) пустотные ж/б панели (2,3*72) д) ригели | 28,8 25,92 7,2 165,6 54 | 1,3 1,2 1,2 1,1 1,1 | 37,44 31,1 8,64 182,16 59,4 |
| Итого от чердачного перекрытия | 281,52 | 318,74 | |
| 3)от междуэтажных перекрытий : |
а)плиточный пол t =15мм, =20 кН/м
| 0,015*20*72 21,6 28,8 1,1 23,76 37,44 |
б)цементный раствор t=20мм ,=20 кН/м
| 0,02*20*72 1,3 |
в)шлакобетон t =60мм, =15 кН/м
| 0,06*15*72 64,8 1,3 84,24 182,16 59,4 | |||
| г)пустотные панели 2,3*72 д)ригели | 165,6 54 | 1,1 1,1 | |
| Итого от перекрытия Итого от перекрытий 3-х этажей | 334,8 1004,4 | 387 1161 | |
| 3)от колонны 0,4*0,4*25*12,4 | 49,6 | 1,1 | 54,56 |
| Итого постоянной нагрузки | 1491,12 | 1712,09 | |
| Итого постоянной нагрузки включая нагрузку от колонны | 1540,72 | 1766,65 | |
| Временная: | |||
| 1) от перегородок на 3 этажах 0,5*3*72*0,95 | 102,6 | 1,2 | 123,12 |
| 2)снеговая нагрузка S=1,8 кПа а) длительная 0,5*72*0,95*1,8/1,4 б) кратковременная 1,8*72*0,9 | 43,97 — | — 116,64 | |
| 3) от временной нагрузки (СНиП) на междуэтажных перекрытиях а) длительная 0,3*72*0,7*0,95*3 б) кратковременная 1,5*3*72*0,7*0,9 | 43,09 — | 1,2 | — 244,94 |
| 4) по заданию 0,5*(2+5)*72*0,95 | 239,4 | 1,2 | 287,28 |
| Итого временной нагрузки | 429,06 | 771,98 | |
| Итого нагрузки | 1969,78 | 2538,63 |
= (q1 — q2))*36*0,3= (2- 5)*36*0,3 = -32,4 кНм
2.3 Сбор нагрузок на колонну В5
Грузовая площадь В5=6*12=72м2
Значение снижающего коэффициента
| Вид нагрузки | Нормативная, NII, кН | γf | Расчётная, NI, кН | ||
| слева | справа | слева | справа | ||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
| Постоянная: | |||||
| 1) от покрытия : а) защитный слой гравия 0,4.36 0,4.36 б) трёхслойный рубероидный ковёр 0,12.36 0,12.36 в) ребристые панели 1,58*36 1,58*36 г) ригель 0,6*0,3*25*12/2 0,6*0,3*25*12/2 | 14,4 4,32 56,88 27 | 14,4 4,32 56,88 27 | 1,3 1,2 1,1 1,1 | 18,72 5,18 62,57 29,7 | 18,72 5,18 62,57 29,7 |
| Итого от покрытия | 102,6 | 102,6 | 116,17 | 116,17 | |
| 2)от чердачного перекрытия а) цемент. Выравн. Слой 0,4*36 0,4*36 б) утеплитель-пенобетон 0,12*1*36 0,12*3*36 в) пароизоляция 0,1*36 0,1*36 г) пустотные ж/б панели (2,3*36) (2,3*36) д) ригели | 14,4 4,32 3,6 82,8 27 | 14,4 12,96 3,6 82,8 27 | 1,3 1,2 1,2 1,1 1,1 | 18,72 5,18 4,32 91,08 29,7 | 18,72 15,55 4,32 91,08 29,7 |
| Итого от чердачного перекрытия | 132,12 | 140,76 | — | 149 | 159,37 |
| 3) от междуэтажных перекрытий | |||||
а)плиточный пол t =15мм, =20 кН/м
| 0,015*20*36 10,8 10,8 1,1 11,88 11,88 |
б)цементный раствор t=20мм ,=20 кН/м
| 0,02*20*36 14,4 14,4 1,3 18,72 18,72 |
в)шлакобетон t =60мм, =15 кН/м
| 15*0,06*3632,432,41,342,1242,12 | |||||
| г)пустотные панели 2,3.36 2,3.36 д)ригели | 82,8 27 | 82,8 27 | 1,1 1,1 | 91,08 29,7 | 91,08 29,7 |
| Итого от одного перекрытия Итого от перекрытий 3-х этажей | 167,4 | 167,4 502,2 | 193,5 | 193,5 580,5 | |
| 3)от колонны 0,4*0,4*25*12,4/2 | 24,8 | 1,1 | 27,28 | ||
| 4)от стеновых панелей 0,2*12*2,6*3*15 | 280,8 | — | 1,1 | 308,88 | — |
| Итого постоянной нагрузки | 682,92 | 745,56 | 767,55 | 856,04 | |
| Итого постоянной нагрузки включая нагрузку от колонны | 1453,28 | 1650,87 | |||
| Временная: | |||||
| 4. от перегородок на этажах 0,5*1*36*0,95 0,5*3*36*0,95 | 17,1 | 51,3 | 1,2 | 20,52 | 61,56 |
| 2)снеговая нагрузка S=1,8 кПа а) длительная 0,5*36*0,95*1,8/1,4 0,5*36*0,95*1,8/1,4 б) кратковременная 1,8*0,9*36 1,8*0,9*36 | 21,99 — | 21,99 — | — 58,32 | — 58,32 | |
| 3) от временной нагрузки (СниП) на междуэтажных перекрытиях а) длительная 0,3*36*1*0,95*1 0,3*36*0,79*0,95*3 б) кратковременная 1,5*1*36*1*0,9 1,5*3*36*0,79*0,9 | 10,26 — | 24,32 — | 1,2 | — 58,32 | — 138,22 |
| 4) по заданию 0,5*2*36*0,95 0,5*2*36*0,95 | 34,2 | 34,2 | 1,2 | 41,04 | 41,04 |
| Итого временной нагрузки | 83,55 | 131,81 | 178,2 | 299,14 | |
| Итого нагрузки | 766,47 | 877,37 | 945,75 | 1155,18 | |
| Итого нагрузки включая нагрузку от колонны | 1643,84 | 2100,93 | |||
Определение ветровой нагрузки
Равномерно распределенное значение ветровой нагрузки на колонну:
где =0,3 кПа — нормативное значение ветрового давления
с= 0,8 — аэродинамический коэффициент с наветренной стороны.
С наветренной стороны
— коэффициент надежности по нагрузке
В = 12 м — шаг колонн
k — коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте ,
=0,3*0,506*0,8*12*1,4=2,04 кН/м
=0,3*0,506*0,8*12*1=1,46 кН/м
= Н = 2,37*5,2 = 10,61 кН= Н = 1,69*5,2 = 7,58кН
= Mпра — Mлев= (102,6*0,3+140,76*0,3+502,0*0,3+131,81*0,3)-(102,6*0,3+132,12*0,3+167,4*0,3+280,8*0,5+83,55*0,3) = -22,89 кН.м
.4 Сбор нагрузок на колонну Г5
Грузовая площадь A4=0,5*6*12=36м2
Значение снижающего коэффициента:
;
| Вид нагрузки | Нормативная, NII, кН | γf | Расчётная, NI, кН |
| 1 | 2 | 3 | 4 |
| Постоянная: | |||
| 1) от покрытия : а) защитный слой гравия 0,4*36 б) трёхслойный рубероидный ковёр 0,12*36 в) ребристые панели 1,58*36 ж) ригель 0,6*0,3*25*12 | 14,4 4,32 56,88 54 | 1,3 1,2 1,1 1,1 | 18,72 5,18 62,57 59,4 |
| Итого от покрытия | 129,6 | — | 145,87 |
| 2)от чердачного перекрытия а) цементн. выравн. слой 0,4*36 б) утеплитель-пенобетон 0,12*1*36 в) пароизоляция 0,1*36 г) пустотные ж/б панели (2,3*36) д) ригели | 14,4 4,32 3,6 82,8 54 | 1,3 1,2 1,2 1,1 1,1 | 18,72 5,18 4,32 91,08 59,4 |
| Итого от чердачного перекрытия | 159,12 | — | 178,7 |
| 3)от междуэтажных перекрытий : |
а)плиты пола t =15мм, =20 кН/м
| 0,015*20*36 10,8 1,1 11,88 |
б)цементный раствор t=20мм ,=20 кН/м
| 0,02*20*36 14,4 1,3 18,72 |
в)шлакобетон t =60мм, =15 кН/м
| 0,06*15*36 32,4 1,3 42,12 | |||
| г)пустотные панели 2,3.36 д)ригели | 82,8 54 | 1,1 1,1 | 91,08 59,4 |
| Итого от перекрытия | 194,4 | 223,2 | |
| 4)от колонн 0,4*0,4*25*(2,6+2,3) | 19,6 | 1,1 | 21,56 |
| 5)от стеновых панелей 0,2*12*1*2,6*15 | 93,6 | 1,1 | 102,96 |
| 6)от стеновых панелей подвала 0,3*2,3*12*20 | 165,6 | 1,1 | 182,16 |
| 7)от фундаментных балок 0,4*0,6*12*25 | 72 | 1,1 | 79,2 |
| Итого постоянной нагрузки | 833,92 | 933,65 | |
| Временная: | |||
| 1) от перегородок на 1 этаж 0,5*1*36*0,95 | 17,1 | 1,2 | 20,52 |
| 2)снеговая нагрузка S=1,8 кПа а) длительная 0,5*36*0,95*1,8/1,4 б) кратковременная 1,8*0,9*36 | 21,99 — | — 58,32 | |
| 3) от временной нагрузки (СНиП) на междуэтажых перекрытиях Ψn=1 а) длительная 0,3*36*1*0,95*1 б) кратковременная 1,5*1*36*1*0,9 | 10,26 — | 1,2 | — 58,32 |
| 4) по заданию 0,5*(2+0)*36*0,95 | 34,2 | 1,2 | 41,04 |
| Итого временной нагрузки | 83,55 | 178,2 | |
| Итого | 917,47 | 1111,85 |
= Mпер + Mw + МEa — Mст.п= (129,6+159,12+194,4+83,55)*0,3 + 7,58*4,9 + 36,54 — (93,6*0,5+ +165,6*0,6+72*0,6) = -54,32 кН.м.= (145,87+178,7+223,2+178,2)*0,3 + 10,61*4,9 + 59,72 — (102,96*0,5+ +182,16*0,6+79,02*0,6) = 121,31 кН.м.
2.5 Определение глубины заложения фундамента
Находим сумму отрицательных среднемесячных температур за зиму:
Нормативная глубина промерзания:
dfn =d0
=0,23·4,01=0,92 м
где d0=0,23 — для суглинков и глин (СНиП 2.01.01-82)
Расчетная глубина промерзания:
= dfnКn=0,6 ·0,92=0,55 м,
где Кn — коэффициент, учитывающий влияние теплового режима здания на глубину промерзания грунта у фундаментов наружных стен.
Глубина заложения фундамента:
=2,3 + 0,15+1,5+0,1-0,35= 3,7м.
2.6 Определение размеров подошвы отдельно стоящего фундамента
Грунт основания — суглинок,легкий пылеватый,твердый,малой степени водонасыщения,рыхлый, имеет характеристики:
м,
где 
кН/м — удельный вес фундамента с грунтом, d = 3,7 м — глубина заложения от уровня планировки, 
=1,2 — соотношение размеров подошвы.
Рис. 4. Разрез по грунту.
=
=
кПа.
Где γс1=1,25; γс2=1 (1, табл. 3); k=1,1, т.к. с и φ были определены по прил.3 (1);=0,56; Mq=3,24; Mc=5,84 (1, табл.4); kz=1, т.к. b
Скидка 100 рублей на первый заказ!
Акция для новых клиентов! Разместите заказ или сделайте расчет стоимости и получите 100 рублей. Деньги будут зачислены на счет в личном кабинете.
Расчет сводим в таблицу.
z, м 
,
кН/мh, м
,
кПа
,
кПа
,
| кПаЕ, кПаs, мм | |||||||||
| 0,00 | 0,00 | 16,44 | 3,7 | 60,81 | 1 | 305,88 | — | — | — |
| 0,95 | 0,79 | 17,3 | 0,95 | 77,24 | 0,816 | 249,6 | 277,74 | 17 | 9,64 |
| 1,8 | 1,5 | 19,9 | 0,85 | 94,16 | 0,48 | 146,82 | 198,21 | 20,85 | 5,27 |
| 2,75 | 2,29 | 19,9 | 0,95 | 113,07 | 0,28 | 85,65 | 116,24 | 20,85 | 3,46 |
| 3,7 | 3,08 | 19,9 | 0,95 | 131,97 | 0,168 | 51,39 | 68,52 | 20,85 | 2,03 |
| S = 2,04 см | |||||||||
Граница сжимаемой зоны (при 
)=0,5∙131,97=65,985.
2.9 Определение влияния соседнего фундамента
МПа.
=1,25
=12·1,25=15 м
Рис.5 График для определения расстояния между осями фундаментов.
=480 см
Фактическое расстояние Lf=12м (шаг колонн)
По графику Lg=4,8 м. Условие не выполняется, следовательно, осадка соседнего фундамента не влияет на осадку рассматриваемого.
2.10 Проверка прочности слабого подстилающего слоя
Проверяем выполнение условия:
=
=6,86=
=657,48
Условие выполняется. Принятые размеры подошвы могут быть оставлены без изменений.
2.11 Расчет крена фундамента
Крен фундамента i при действии внецентренной нагрузки определяется по формуле:
где E и v — соответственно модуль деформации и коэффициент Пуассона грунта основания; в случае неоднородного основания значения Е и v принимаются средними в пределах сжимаемой толщи.
= 
.
Крен не превышает допустимой величины.
.12 Расчет по I группе предельных состояний
= 1,72
— условие соблюдено. Значит, необходим расчет на глубинный сдвиг.
Расчёт на сдвиг:
Расчет оснований по несущей способности производится исходя из условия:
,
где Fv — расчетная нагрузка на основание;
Nu — сила предельного сопротивления основания;
gс — коэффициент условий работы, принимаемый: 0,9
gn — коэффициент надежности по назначению сооружения, принимаемый равным 1,15
=2,7-0,24=2,46
2049,62
Условие выполнено, следовательно, сдвиг не произойдёт.
3. Расчёт и проектирование свайного фундамента
.1 Определение несущей способности сваи
Сваи принимаем висячие сечением 300х300 мм — С-4-30. Длину свай предварительно назначаю равной 4 м, учитывая их жесткое соединение с ростверком — 0,5 м (заделка в ростверк — 0,1 м и выпуск арматуры — 0,4 м) и заглубление в несущий слой не менее чем на 0,5 м. Тогда несущая способность одной сваи определяется как:
, где 
=1, 
=1, 
=1,
— периметр сваи, R — расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, A — площадь сечения сваи, 
— вертикальные участки по длине сваи (должны быть не более 2 м, а также число таких участков в i-ом слое грунта должно быть целым), 
— расчетное сопротивление i-го грунта по боковой поверхности.
Нижний конец сваи оказывается на глубине 7,15 м от поверхности планировки. Тогда R = 9700 кПа.
Нужна работа? Есть решение!
Более 70 000 экспертов: преподавателей и доцентов вузов готовы помочь вам в написании работы прямо сейчас.
Расстояние до центра тяжести  , м, кПа | |
| 4,175 | 53,53 |
| 5,4 | 56,8 |
| 6,65 | 59,3 |
Рис. 6. Расчет несущей способности.
.2 Определение количества свай
Количество свай определяется по формуле:
гдеp=0,05 FV — нагрузка от ростверка и грунта; γk=1,4
Принимаем 4 сваи.
Рис. 7. Расположение свай в ростверке.
Проверка нагрузки, действующие на одну сваю с учётом размеров и веса ростверка:
N=(FV +Gp+Gг)/n+ 
Fd / γn,
где Gp, Gг — расчётные нагрузки от веса фундамента, грунта и ростверка;- количество свай в ростверке;
Gp =1,5·1,8
+0,9·0,9·0,8·25=56,7 кНг =(1,5
· 1,8-0,9·0,9)(3,7-0,6)16,435 = 96,29 кН=(2069,42+56,7+96,29)/4+ 241,88
0,45/4
0,452 =689,98 ≤ 1110,721,4=1555,01 — условие сходится, следовательно размеры ростверка определены верно.
.3 Проверка давления под подошвой условного фундамента (расчёт по II группе предельных состояний)
=(FvII+Gгр+Gc+Gp) / bуlу ≤ Rу
где Gгр,Gc,Gp — вес грунта, свай и ростверка в пределах условного фундамента с размерами bу и lу .
bу = 
=0,9 +2
м.у = 
=1,2+2
= 1,8м.
в
=1711,26+56,7+31,5 +273,31 = 767,69 кПа.
,7у = γс1 γ2[Мγ Кzb1 γII+Mgd1γ′mt+(Mg-1)db γ′II+Mc СII] =
1,65
6,61,9517,54+9,5
фундамент колонна свайный арматурный
Р
Rу — условие выполняется.
.4 Расчёт осадки свайного фундамента
кПа
кПа
кН/м3
z, м 
,
кН/мh, м
,
кПа
,
кПа
,
| кПаЕ, МПаs, мм | |||||||||
| 0 | 0 | 17,18 | 7,2 | 123,7 | 1 | 767,69 | — | 18,219 | — |
| 0,6 | 0,8 | 19,9 | 0,6 | 135,64 | 0,824 | 632,58 | 700,14 | 20,85 | 13,19 |
| 1,2 | 1,6 | 19,9 | 0,6 | 147,58 | 0,4905 | 376,55 | 504,57 | 20,85 | 9,87 |
| 1,8 | 2,4 | 19,9 | 0,6 | 159,51 | 0,291 | 223,398 | 299,97 | 20,85 | 5,87 |
| 2,4 | 3,2 | 19,9 | 0,6 | 171,46 | 0,185 | 142,02 | 182,71 | 20,85 | 3,55 |
| 3 | 4 | 19,9 | 0,6 | 183,4 | 0,1265 | 97,11 | 119,57 | 20,85 | 2,3 |
Граница сжимаемой зоны (при 
) — 3 м от подошвы условного фундамента.
Рис. 8. Распределение напряжений под подошвой условного фундамента.
.5 Подбор оборудования для погружения свай
Для погружения свай применяется навесное копровое оборудование на кране.
Минимальная энергия удара
Принимаю трубчатый дизель-молот с воздушным охлаждением С-974:
Масса удароной части молота 50 кН
Масса общая 101кН
Энергия удара 76 кДж
Проверка пригодности по условию:
=101кН — полный вес молота
=5,25.0,3.0,3.25+0,1∙11,81+0,1=13,09кН — вес наголовника и подбабка.
где’h=50 кН — вес ударной части молота=2,8м- высота падения ударной части молота
Кm=6 — к-т (при погружении трубчатым дизельмолотом ж/б сваи)
А=0,09м2 — площадь поперечного сечения сваи
М=1 — т.к. забивка молотом ударного действия
ε2=0,2 — т.к. забивка молотом ударного действия
см >0,2см
.6 Компьютерный расчет
Результаты расчета по оси А-2.
Столбчатый на естественном основании 1. — Исходные данные:
Тип грунта в основании фундамента
Пылевато-глинистые, крупнообломочные с пылевато-глинистым заполнителем IL
Закажите работу от 200 рублей
Если вам нужна помощь с работой, то рекомендуем обратиться к профессионалам. Более 70 000 экспертов готовы помочь вам прямо сейчас.
Усредненный коэффициент надежности по нагрузке 1,15.
| Наименование | Величина | Ед. измерения | Примечания |
| N | 1711,26 | кН | |
| My | 0 | кН*м | |
| Qx | 0 | кН | |
| Mx | 130,73 | кН*м | |
| Qy | 0 | кН | |
| q | 10 | кПа |
По расчету по деформациям коэффициент использования K= 0,48
Расчетное сопротивление грунта основания 614,66 кПа
Максимальное напряжение в расчетном слое грунта в основном сочетании 339,64 кПа
Минимальное напряжение в расчетном слое грунта в основном сочетании 254,03 кПа
Расчет по деформациям выполнен по пересчитанным характеристикам грунта (на kver=0.85) согласно «Пособия…» к СНиП 2.02.01-83*.
Расчетные моменты в уровне подошвы фундамента: Mx= 130,73 кН*м, My= 11,39 кН*м 3. — Результаты конструирования:
Геометрические характеристики конструкции:
| Наименование | Обозначение | Величина | Ед.измерения |
| Заданная длина подошвы | (A) | 2,7 | м |
| Заданная щирина подошвы | (B) | 2,4 | м |
| Ширина сечения подколонника | (b0) | 0,9 | |
| Длина сечения подколонника | (L0) | 0,9 | м |
| Высота ступеней фундамента | (hn) | 0,3 | м |
| Защитный слой подколонника | (zv) | 3,5 | см |
| Защитный слой арматуры подошвы | (zn) | 7,0 | см |
| Длина ступени рядовой вдоль Х | (bn) | 0,45 | м |
| Длина ступени рядовой вдоль Y | (an) | 0,45 | м |
| Длина ступени верхней вдоль Х | (b1) | 0,3 | м |
| Длина ступени верхней вдоль Y | (a1) | 0,45 | м |
| Количество ступеней вдоль Х | (nx) | 2 | шт. |
| Количество ступеней вдоль Y | (ny) | 2 | шт. |
| Ширина сечения колонны | (b) | 0,4 | м |
| Длина сечения колонны | (a) | 0,4 | м |
| Глубина заделки колонны | (h) | 0,8 | м |
| Класс бетона | (Rb) | B25 |
По расчету на продавливание подколонником несущей способности подошвы ДОСТАТОЧНО.
По расчету на продавливание колонной несущей способности фундамента (ростверка)
Подошва столбчатого фундамента
Рабочая арматура вдоль Х 14D 12 A-III
По прочности по нормальному сечению армирование ДОСТАТОЧНО.
Подошва столбчатого фундамента
Рабочая арматура вдоль Y 12D 14 A-III
По прочности по нормальному сечению армирование ДОСТАТОЧНО.
Подколонник столбчатого фундамента, грани вдоль X
Вертикальная рабочая арматура 5D 12 A-III
По прочности по нормальному сечению армирование ДОСТАТОЧНО.
Подколонник столбчатого фундамента, грани вдоль Y
Вертикальная рабочая арматура 5D 12 A-III
По прочности по нормальному сечению армирование ДОСТАТОЧНО.
Стакан в направлении оси Х армируется конструктивно сетками 4D8 AI — 5 шт.
Стакан в направлении оси Y армируется сетками 4D8 AIII — 5 шт.
Сеток в нижней части стакана по расчету на местное смятие не требуется.
Нужна работа? Есть решение!
Более 70 000 экспертов: преподавателей и доцентов вузов готовы помочь вам в написании работы прямо сейчас.
4. — Расчет затрат:
Стоимость возведения конструкции по видам работ:
| Наименование работ | объем | ед.измерения | стоимость, руб. |
| Разработка грунта экскаватором | 41,89 | м3 | 577,62 |
| Доработка грунта вручную | 4,65 | м3 | 557,87 |
| Вывоз грунта (1/2 объема) до 20 км | 23,27 | м3 | 3435,51 |
| Устройство щебеночной подготовки б=100 мм | 0,75 | м3 | 49,99 |
| Щебень на подготовку | 0,75 | м3 | 453,86 |
| Устройство ж/б фундаментов объемом до 5 м3 | 3,92 | м3 | 1842,04 |
| Бетон B25 на фундамент (подпорную стену) | 3,92 | м3 | 4329,69 |
| Арматура класса AI | 12,02 | кг | 102,42 |
| Арматура класса AIII | 88,18 | кг | 839,1 |
| Опалубка на фундамент (подпорную стену) объемом | 3,92 | м3 | 314,84 |
| Дополнительные затраты на устройство стакана | 3,92 | м3 | 179,09 |
| Арматура класса AI армирования стакана | 47,27 | кг | 402,61 |
| Обратная засыпка грунта бульдозером (1/2 объема) | 23,27 | м3 | 47,92 |
Итого прямые затраты 13132,56 руб.
| Наименование расходов и затрат | Сумма, руб. |
| Накладные расходы 20% | 2626,51 |
| Итого : | 15759,07 |
| Плановые накопления 8% | 1260,73 |
| Итого : | 17019,79 |
| Временные здания и сооружения 3.1% | 527,61 |
| Итого : | 17547,4 |
| Среднегодовое зимнее удорожание 2.1% | 368,5 |
| Итого : | 17915,9 |
| Непредвиденные расходы 4.0% | 716,64 |
| Итого : | 18632,54 |
| Налог на добавленную стоимость 20% | 3726,51 |
Всего по смете: 22359,04 руб.
Результаты расчета по оси А-5.
Столбчатый на свайном основании 1. — Исходные данные:
Способ определения несущей способности сваи
Расчётом (коэф. надежности по грунту Gk=1.4)
Расчет на вертикальную нагрузку и выдергивание
Исходные данные для расчета:
Несущая способность сваи (без учета Gk) (Fd) 1110,72 кН
Несущая способность сваи на выдергивание (без Gk) (Fdu) 0 кН
Диаметр (сторона) сваи 0,3 м
Высота фундамента (H) 1,5 м
Свая — 1 X=0 м Y=0 м
Свая — 2 X=1,2 м Y=0 м
Свая — 3 X=1,2 м Y=0,9 м
Свая — 4 X=0 м Y=0,9 м
| Наименование | Величина | Ед. измерения | Примечания |
| N | 2049,62 | кН | |
| My | 0 | кН*м | |
| Qx | 0 | кН | |
| Mx | 241,88 | кН*м | |
| Qy | 0 | кН | |
| q | 10 | кПа |
Коэффициент использования несущей способности ростверка K= 0,86
Максимальная нагрузка на сваю 686,19 кН
Минимальная нагрузка на сваю 417,44 кН
Принятый коэффициент надежности по грунту Gk= 1,4 3. — Результаты конструирования:
Геометрические характеристики конструкции:
| Наименование | Обозначение | Величина | Ед.измерения |
| Заданная длина подошвы | (A) | 1,8 | м |
| Заданная щирина подошвы | (B) | 1,5 | м |
| Ширина сечения подколонника | (b0) | 0,9 | м |
| Длина сечения подколонника | (L0) | 0,9 | м |
| Высота ступеней фундамента | (hn) | 0,6 | м |
| Защитный слой подколонника | (zv) | 3,5 | см |
| Защитный слой арматуры подошвы | (zn) | 7,0 | см |
| Длина ступени верхней вдоль Х | (b1) | 0,3 | м |
| Длина ступени верхней вдоль Y | (a1) | 0,45 | м |
| Ширина сечения колонны | (b) | 0,4 | м |
| Длина сечения колонны | (a) | 0,4 | м |
| Глубина заделки колонны | (h) | 0,8 | м |
| Класс бетона | (Rb) | B25 |
Ростверк ступенчатого вида
По расчету на продавливание сваей несущей способности ростверка ДОСТАТОЧНО.
По расчету на продавливание колонной несущей способности фундамента (ростверка)
Подошва столбчатого ростверка
Рабочая арматура вдоль Х 9D 10 A-III
По прочности по нормальному сечению армирование ДОСТАТОЧНО.
Подошва столбчатого ростверка
Рабочая арматура вдоль Y 8D 14 A-III
По прочности по нормальному сечению армирование ДОСТАТОЧНО.
Подколонник столбчатого фундамента, грани вдоль X
Вертикальная рабочая арматура 5D 16 A-III
По прочности по нормальному сечению армирование ДОСТАТОЧНО.
Подколонник столбчатого фундамента, грани вдоль Y
Вертикальная рабочая арматура 5D 12 A-III
По прочности по нормальному сечению армирование ДОСТАТОЧНО.
Стакан в направлении оси Х армируется конструктивно сетками 4D8 AI — 5 шт.
Стакан в направлении оси Y армируется сетками 4D8 AIII — 5 шт.
Сеток в нижней части стакана по расчету на местное смятие не требуется.
4. — Расчет затрат:
Стоимость возведения конструкции по видам работ:
| Наименование работ | объем | ед.измерения | стоимость, руб. | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Разработка грунта экскаватором | 27,8 | м3 | 383,36 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Доработка грунта вручную | 3,09 | м3 | 370,26 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Вывоз грунта (1/2 объема) до 20 км | 15,44 | м3 | 2280,13 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Устройство щебеночной подготовки б=100 мм | 0,3 | м3 | 20,16 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Щебень на подготовку | 0,3 | м3 | 182,99 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Устройство ж/б фундаментов объемом до 3 м3 | 2,47 | м3 | 1375,56 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Бетон B25 на фундамент (подпорную стену) | 2,47 | м3 | 2726,31 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Арматура класса AI | 5,99 | кг | 50,99 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Арматура класса AIII | 43,9 | кг | 417,79 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Опалубка на фундамент (подпорную стену) объемом | 2,47 | м3 | 198,25 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Дополнительные затраты на устройство стакана | 2,47 | м3 | 112,77 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Арматура класса AI армирования стакана | 28,55 | кг | 243,16 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Обратная засыпка грунта бульдозером (1/2 объема) | 15,44 | м3 | 31,8 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Погружение дизель-молотом ж/б свай L Нужна работа? Есть решение! Более 70 000 экспертов: преподавателей и доцентов вузов готовы помочь вам в написании работы прямо сейчас. Минимальное напряжение в расчетном слое грунта в основном сочетании 538,07 кПа Расчет по деформациям выполнен по пересчитанным характеристикам грунта (на kver=0.85) согласно «Пособия…» к СНиП 2.02.01-83*. Расчетные моменты в уровне подошвы фундамента: Mx= 32,4 кН*м,= 0 кН*м . — Результаты конструирования:
Геометрические характеристики конструкции:
Подошва столбчатого фундамента Рабочая арматура вдоль Х 9D 14 A-III Подошва столбчатого фундамента Рабочая арматура вдоль Y 9D 14 A-III Подколонник столбчатого фундамента, грани вдоль X Вертикальная рабочая арматура 5D 12 A-III Подколонник столбчатого фундамента, грани вдоль Y Вертикальная рабочая арматура 5D 12 A-III Стакан в направлении оси Х армируется конструктивно сетками 4D8 AI — 5 шт. Стакан в направлении оси Y армируется конструктивно сетками 4D8 AI — 5 шт. Сеток в нижней части стакана по расчету на местное смятие не требуется.
Стоимость возведения конструкции по видам работ:
Итого прямые затраты 7928,36 руб.
Всего по смете: 13498,56 руб. Результаты расчета по оси Б-5. Столбчатый на свайном основании 1. — Исходные данные:
Способ определения несущей способности сваи Расчётом (коэф. надежности по грунту Gk=1.4) Подбор унифицированного ростверка по серии 1.411-1 Расчет на вертикальную нагрузку и выдергивание Исходные данные для расчета: Несущая способность сваи (без учета Gk) (Fd) 1110,72 кН Несущая способность сваи на выдергивание (без Gk) (Fdu) 0 кН Нужна работа? Есть решение! Более 70 000 экспертов: преподавателей и доцентов вузов готовы помочь вам в написании работы прямо сейчас. Диаметр (сторона) сваи 0,3 м Высота фундамента (H) 1,5 м Максимальные габариты (по осям крайних свай) по длине ростверка (b max) 3,6 м Максимальные габариты (по осям крайних свай) по ширине ростверка (a max) 3,6 м
Требуемые характеристики ростверка: a= 0,9 м b= 0,9 м Количество свай (n) 4 шт. Максимальная нагрузка на сваю 681,96 кН Минимальная нагрузка на сваю 645,96 кН Принятый коэффициент надежности по грунту Gk= 1,4 3. — Результаты конструирования:
Геометрические характеристики конструкции:
Ростверк ступенчатого вида Подошва столбчатого ростверка Рабочая арматура вдоль Х 8D 10 A-III Подошва столбчатого ростверка Рабочая арматура вдоль Y 8D 10 A-III Подколонник столбчатого фундамента, грани вдоль X Вертикальная рабочая арматура 5D 12 A-III Подколонник столбчатого фундамента, грани вдоль Y Вертикальная рабочая арматура 5D 12 A-III Стакан в направлении оси Х армируется конструктивно сетками 4D8 AI — 5 шт. Стакан в направлении оси Y армируется конструктивно сетками 4D8 AI — 5 шт. Сеток в нижней части стакана по расчету на местное смятие не требуется. Закажите работу от 200 рублей Если вам нужна помощь с работой, то рекомендуем обратиться к профессионалам. Более 70 000 экспертов готовы помочь вам прямо сейчас.
Стоимость возведения конструкции по видам работ:
|
. — Расчет затрат:
