Жесткие связи между стаканными фундаментами (сейсмика)

СП 14.13330.2014. Свод правил. Строительство в сейсмических районах. СНиП II-7-81*

«6.17.3. Фундаменты под сейсмическими изоляторами могут быть ленточными, отдельно стоящими столбчатыми, плитными, сваями с ростверком и т.п. Отдельно стоящие столбчатые фундаменты должны быть соединены между собой жесткими связями.»
===================================

Вопрос такой: в проекте имеются фундаменты стаканного типа на сваях. Нужно ли увязывать их жесткими балками? Меня уверяют, что увязывать балками нужно и приводят в аргумент вышеуказанный пункт СП. Но у меня сомнения по этому поводу, т.к. фундаменты хоть и столбчатые, но они же на сваях, а это совсем другой тип фундамента. Этот пункт СП, имхо, касается только тех случаев, когда фундамент «идеально» столбчатый, т.е. без свай.

А еще наводит на сомнения и то, что этот пункт идет в разделе «6.17. Сейсмоизоляция», то есть выполнение данных жестких связей применяется при обязательном совместном использовании сейсмоизоляторов. Но возможно, что тут я ошибаюсь.

Кто-нибудь сталкивался с такой проблемой?

14.01.2015, 08:24 #2

ПОСОБИЕ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ КАРКАСНЫХ ПРОМЗДАНИЙ ДЛЯ СТРОИТЕЛЬСТВА В СЕЙСМИЧЕСКИХ РАЙОНАХ (К СНиП II-7-81) п. 4.4. . Фундаменты колонн связевой панели должны быть соединены между собой распоркой, рассчитываемой на действие горизонтальных сил и поперечной нагрузки, обусловленной осадкой фундаментов при действии постоянных и временных длительных нагрузок. В случае если фундаменты колонн связевой панели каркасных зданий не могут воспринимать сдвигающие усилия от сейсмической нагрузки, их необходимо соединять с соседними фундаментами (рис. 64). Также см. п. 2,4 Рекомендаций по проектированию основан. и фундам. в сейсм. районах. ТСН 22-302-2000*
Строительство в сейсмических районах Краснодарского края п. 2.1.43. Для зданий I и II категорий сейсмической безопасности отдельно стоящие фундаменты следует, как правило, связывать между собой связями, воспринимающими усилия растяжения и сжатия:
— при расчетной сейсмичности площадки 9 баллов — в пределах всего здания;
— при расчетной сейсмичности площадки 8 баллов — расположенные по внешнему контуру здания.

Необходимо проверку делать воспримет фундамент сдвигающие усилия либо нет.

Источник

Инструкция по расчету и проектированию связей-распорок между отдельно-стоящими фундаментами подрабатываемых промышленных зданий

Купить бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку «Купить» и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО «ЦНТИ Нормоконтроль»

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

• Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
• Курьерская доставка (7 дней)
• Самовывоз из московского офиса
• Почта РФ

Инструкция содержит основные указания по расчету связей-распорок отдельно стоящими фундаментами подрабатываемых горными выработками промышленных зданий. Инструкция предназначена для инженерно-исследовательских организаций, занимающихся вопросами проектирования, строительства и эксплуатации промышленных зданий на подрабатываемых территориях.

Оглавление

I. Общие положения

II. Определение усилий в связях-распорках

III. Расчет фундаментных связей-распорок

Дата введения	01.01.2021
Добавлен в базу	01.02.2020
Актуализация	01.01.2021

Этот документ находится в:

• Раздел Экология
  • Раздел 93 ГРАЖДАНСКОЕ СТРОИТЕЛЬСТВО
    • Раздел 93.020 Земляные работы. Выемка грунта. Сооружение фундаментов. Подземные работы
      • Раздел 93.020.45 Фундаменты

Организации:

Чтобы бесплатно скачать этот документ в формате PDF, поддержите наш сайт и нажмите кнопку:

ИНСТРУКЦИЯ

ПО РАСЧЕТУ И ПРОЕКТИРОВАНИЮ СВЯЗЕЙ-РАСПОРОК МЕЖДУ

ПО РАСЧЕТУ И ПРОЕКТИРОВАНИЮ СВЯЗЕЙ-РАСПОРОК МЕЖДУ

модуль боковой деформаций грунта обратной засыпки,

модуль вертикальной деформации грунта обратной засыпки принимается по таблице 5 ;

средняя ширина пазухи между фундаментом и стенкой котлована ;

условная длина зоны бокового обратил грунта естественного сложения.

I -го фундамента, вое —

Hi=hitg(45’+f);

площадь боковой повержности принимающей боковое давление;

константа грунта принимается для глинистых грунтов равней -2, для песчаных — 1,8 ;

величина силы бокового давления грунта jfy. определяется по формуле /15 /*

Примечания: I. При устройств фундаментов враспор со стен

ками котлована физические характеристики фрукта ‘У * С и if следует принимать для грунта ненарушенной структуры. При этом 3

в кг/см^ при продолжитшьности сооружения до подработки, лет

Поиыечание. Промежуточные значения по вертикали и горизонтали допускается определять путем линейной интерполядеи.

2.6. При устройстве под отдельно стоящими фундаментами швов скольжения равнодействующая сил .равна

величина сил трения по шву скольжения I -го фундамента, которая определяется по формуле

^ ш — коэффициент Tpei.ля по шву скольжения, принимаемый по табл. 6 СНиП П-А.14-71 ;

Pi — вертикальная нагрузка на фундамент с учетом его соб-ственпого веса и грунта на обрезах ;

Asl — величина силы трения от сдвигающегося грунта по боковым поверхностям I -го фундамента,, определяемая по формуле / 9 /, в которой h_nroi отметки шва скольже -кия ;

jf^i — величина силы бокового давления от сдвигающегося

грунта на I -й фундамент, определяемая по формулам /10,15/, в которых Ь„:.-от отметки шва скольжения.

Ui. РАСЧЁТ ^УШиШГГНЫХ РАСПОРОК

3.1. Расчет по П1х>чности связей-распорок длиной до 12 м включительно,в свету, работающих на центральное сжатие,производят по формуле /52/ СНрЗ П-В — 1-62* «Петоиные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования», приняв при этом значение коэффг-циецта продольного изгиба равным единице.

3.2. Расчет по прочности связей-распорок, работающих па центральное растяжение, производят по формуле /57/ СИиП Н-В.1-62* «Котонные и железобетонные конструкции* Нормы проектирования».

3.3. В практике расчета элементов промышленных зданий, возводи* их на подрабатываемых территориях, часто встречается задача по проверке устойчивости железобетонных фундаментных связей-распорок длиной более 12 м, подверженных сжатию. При этом необходимо соблюдать следующее условие

критическая сила, действующая на фундамент, в начальный момент времени / «t =0 /

параметры ползучести основания с учетом фактора времени ; параметр ползучести грунта основания ; жесткость фундаментной связи-распорки ; коэффициент постели основания ; длина фундаментной связи-распорки.

Здание прямоугольной формы в плане /36×60м*/ оо сборным железобетонном каркасом с пролетами по 18 м и шагом колонн 6 м. Размер отдельно стоящих фундаментов по низу 1,0×1,0 м. Paftorf строительства — Донбасс. Грунты в основании — суглинки, характеризующиеся следующими физико-механическими свойствами:

Источник

4.3. Усиление фундаментов в особых условиях (ч. 1)

В особых условиях деформации земной поверхности проявляются в виде провалов (проседаний), уступов и трещин, а также плавных оседаний земной поверхности. Необходимость усиления и реконструкции фундаментов эксплуатируемых зданий в указанных условиях встречается на подрабатываемых территориях, когда в результате процесса сдвижения горных пород на земной поверхности образуется чашеобразная впадина, называемая мульдой сдвижения. Здания и сооружения, попадающие в мульду сдвижения, испытывают особые воздействия (особые нагрузки), вызываемые деформацией основания. К случаям деформаций фундаментов в особых условиях относятся также и деформации, наблюдающиеся при просадках основания. Несмотря на различие в характере проявления деформаций зданий и сооружений, находящихся на подрабатываемых территориях и на просадочных грунтах, применяемые способы усиления их фундаментов во многом одинаковы.

При анализе влияния на здания и сооружения деформаций земной поверхности при подработке рассматривают перемещения и наклоны земной поверхности, вызванные вертикальными и горизонтальными сдвижениями [57]. Характер этих перемещений зависит от ряда горногеологических и горнотехнических факторов: толщины вынимаемого пласта, глубины его разработки, геометрических размеров выработки, угла падения, физико-механических свойств пород и др.

Характер повреждения фундаментов при подработке территории зависит от конструктивной схемы здания. В зависимости от этого фактора при одних и тех же параметрах деформаций земной поверхности в одних случаях определяющими являются вертикальные деформации основания, в других — горизонтальные деформации основания или его наклоны. Усиления конструктивных элементов, в том числе и фундаментов, проводятся в основном для зданий старой постройки, в которых комплекс защитных мероприятий, предусмотренный нормативами [57, 58], не проводился. Одним из важных моментов при назначении метода усиления фундамента эксплуатируемого здания является определение конкретных деформаций земной поверхности в любой точке площадки, на которой оно расположено. Это позволяет установить наиболее неблагоприятные сочетания деформаций земной поверхности для различных частей здания и его конструктивных элементов, а также оптимизировать объем работ по их усилению.

Для уменьшения силовых воздействий на фундаменты со стороны смещающегося в результате горных выработок основания применяют следующие меры: разделение зданий на отсеки с устройством деформационных швов, устройство компенсационных траншей вокруг фундаментов зданий, локализация деформаций смещающегося грунтового массива с помощью скважин глубокого бурения.

Деформационные швы выполняют по всей высоте здания, включая фундаменты и кровлю, ширина зазора деформационного шва регламентируется [58]. Деформационные швы устраивают, высверливая отверстия в кладке и удаляя ее между отверстиями, отбойным молотком. При выполнении этого мероприятия без постановки парных стен следует предусматривать устройство связей-распорок по каждому этажу рядом с деформационным швом.

Компенсационные траншеи применяют для уменьшения влияния горизонтальных деформаций сжатия на фундаменты здания. Траншеи разрабатывают на 15—20 см ниже подошвы фундамента на расстоянии не более 3 м от здания под углом 20° к направлению действия горизонтальных деформаций и заполняют легкосжимаемым материалом. Метод обуривания глубокими скважинами площадки, на которой находится здание, в практике используется весьма редко.

К мерам, предохраняющим конструкции и фундаменты эксплуатируемых зданий от повреждения, относятся: усиление фундаментов железобетонными поясами и обоймами, усиление стен, опорных сечений балок и колонн, увеличение площади опирания плит, балок, прогонов и ферм, а также усиление узлов их сопряжения с опорными и пролетными конструкциями.

Ленточные фундаменты усиливают с помощью рассмотренных в п. 4.2 железобетонных обойм и железобетонных поясов, подводимых под фундаменты (рис. 4.11). Совместность работы обоймы и фундамента обеспечивается в этом случае монолитными железобетонными шпонками и поперечными металлическими связями. Шпонки и связи располагают через 0,5—1 м по высоте и 1—2 м по длине ленточного фундамента. Усиленный таким образом фундамент способен воспринимать горизонтальные деформации земной поверхности, воздействие которых направлено вдоль фундамента.

В случае если воздействие горизонтальных деформаций направлено из плоскости стены здания, устраивают гибкие связи-распорки между фундаментами на уровне их подошвы (рис. 4.12). Эти элементы рассчитываются на центральное растяжение или сжатие.

Для усиления фундаментов каркасных зданий с целью восприятия горизонтальных деформаций и поворотов основания рекомендуется устройство железобетонных обойм с постановкой связей-распорок на одном или двух уровнях. Соединение связей-распорок с фундаментами выполняется шарнирным. Обоймы армируются горизонтальной арматурой и вертикальными стержнями, устанавливаемыми у вертикальных плоскостей существующего фундамента. Обойма фундамента должна быть жестко соединена с обоймой усиления колонны. Если колонны не усиливаются, то обойму фундамента следует продлить на колонну на высоту 1—1,2 м от обреза фундамента.

Железобетонные пояса, подводимые под фундаменты, выполняют монолитными и сборно-монолитными. В случае сборно-монолитного пояса элементы пояса стыкуют один с другим сваркой арматуры с последующим замоноличиванием. При этом способе усиления следует ограничивать длину провисания фундамента при выемке грунта под ним, которая не должна превышать 1 м.

Швец В.Б., Феклин В.И., Гинзбург Л.К. Усиление и реконструкция фундаментов

Источник

Руководство

Документ:	Руководство
Название:	Руководство по проектированию зданий и сооружений на подрабатываемых территориях. Часть II. Промышленные и гражданские здания
Начало действия:	1986-01-01
Дата последнего изменения:	2010-08-02
Вид документа:	Руководство
Область применения:	Руководство по проектированию зданий и сооружений на подрабатываемых территориях. Часть II. Промышленные и гражданские здания предназначено для работников проектных, строительных и научно-исследовательских организаций.
Разработчики документа:	НИИСК Госстроя СССР(44), Донецкий Промстройниипроект Госстроя СССР(16), КиевЗНИИЭП Госгражданстроя(4), КиевНИИП градостроительства(4),

— горизонтальное смещение основания фундамента;

A _п — податливость грунта в основании фундамента в плоскости продольной рамы, определяемая по формуле: (11).

РАСЧЕТ СВЯЗЕЙ-РАСПОРОК МЕЖДУ ОТДЕЛЬНО СТОЯЩИМИ ФУНДАМЕНТАМИ

5.66. Связи-распорки устраиваются для защиты фундаментов от поворотов и снижения влияния горизонтальных деформаций основания на напряженно-деформированное состояние несущих элементов каркасов промышленных зданий.

5.67. Связи-распорки располагаются в одном или двух уровнях, Применение связей-распорок в одном уровне рекомендуется для каркасных промышленных зданий, проектируемых на подраоатывае-мых территориях II — IV , IV , к групп; в двух уровнях — I -, I , к— III , к групп и на сверхкатегорийных площадках с тектоническими пару шениями, с выходами рабочих угольных пластов на земную поверхность, а также на площадках со старыми горными выработками, пройденными на малых глубинах.

Варианты конструктивного решения устройства связей-распорок приведены на рис. 53.

Примечание . При устройстве связей-распорок в одном уровне верхние не ставятся.

5.68. Для обеспечения работы связей-распорок на центрально направленные усилия устраиваются шарниры по их концам, а под подошвой — подготовка из легко сжимаемого материала. Указанным материалом может служить смесь, состоящая из равных частей мятой жирной глины и мелких древесных опилок. Толщина подготовки принимается не менее разности величины оседания фундаментов, соединенных связью.

Шарнирность соединений связей-распорок с отдельно стоящими фундаментами достигается за счет расположения по нейтральной оси связей арматуры, выпуски которой соединяются ванной сваркой с выпусками из фундаментов и замоноличиваются бетоном.

5.69. Анкеровка выпусков арматуры в связях и фундаментах производится согласно главе СНиП II -21-75. Площадь поперечного сечения выпусков принимается равной площади Поперечного сечения рабочей арматуры связей-распорок.

5.70. Поверхности замоноличенных бетоном шарнирных соединений дважды покрываются битумом вязкой консистенции с целью предохранения арматуры от коррозии при раскрытии трещин в бетоне.

5.71. С целью снижения усилий в связях-распорках промышленные здания размером в плане более 72 м, как правило, разделяются деформационными швами на отсеки и при необходимости устраиваются между подошвой фундаментов и подготовкой швы скольжения из двух слоев пергамина с прослойкой молотого графита. На подрабатываемых территориях I , I , к — III , к групп и сверхкатегорийных площадках длина промышленных зданий (отсеков) не должна превышать 48 м.

Рис. 53. Варианты конструктивного решения связей-распорок

a — верхние и нижние связи-распорки расположены по оси фундаментов; б — верхние связи-распорки расположены по оси ряда фундаментов нижние по краям фундаментов; в-верхние и нижние связи-распорки расположены соответственно, по краям стаканов и фундаментов; 1 — связи-распорки; 2— отверстия в коллонах и стенках фундаментов; 3 — стержни из арматуры в шарнире; 4 — ванная сварка арматурных выпусков; 5 -рабочая арматура связи-распорки в пролете; 6 — подготовка из легко сжимаемого материала; 7 — шарниры

5.72. Деформационные швы должны разделять смежные отсеки промышленного здания по всей высоте, включая фундаменты и кровлю.

5.73. В пределах здания (отсека) связи-распорки располагают на одной отметке путем заложения фундаментов на одинаковой глубине. При необходимости заглубления фундаментов на разных отметках их располагают в одном уровне, а разность заглублений заполняют бутовой кладкой или бутобетоном. Между подошвой фундаментов и подбуткой или подбетонкой выполняется шов скольжения. При этом плоскость шва скольжения должна быть тщательно выровнена. Отклонения размеров шва по вертикали допускаются не более 5 мм на 1 м длины шва.

5.74. Минимальное поперечное сечение связей-распорок принимается из условия расположения арматуры, но не менее 20 ´ 20 см. Увеличение поперечного сечения связей-распорок осуществляется, как правило, за счет их ширины. Высота сечения связей назначается в пределах 1/50 … 1/20 их расчетного пролета, который принимается равлым расстоянию между фундаментами в свету.

5.75. Расчет по прочности связей-распорок длиной до 12 м в свету рекомендуется производить на центральное растяжение или центральное сжатие. При этом значение коэффициента продольного изгиба принимается равным единице.

5.76. Нормативные значения модуля общей деформации, угла внутреннего трения и удельного сцепления грунтов должны устанавливаться на основе непосредственных определений в полевых или лабораторных условиях. Расчетные значения указанных характеристик грунта, необходимые для определения нагрузок, действующих на отдельно стоящие фундаменты от воздействия деформаций земной поверхности, принимаются согласно главе СНиП 2.02.01-83.

5.77. Усилия сжатия или растяжения в связях-распорках определяются по формуле:

(50)

где N _ε — равнодействующая сил, приложенных к отдельно стоящему фундаменту от воздействия горизонтальных деформаций земной поверхности

(51)

N _y — равнодействующая сил, приложенных к отдельно стоящему фундаменту при образовании уступа в основании

(52)

m — количество фундаментов отданного сечения до конца ряда фундаментов, через который не проходит центральная ось здания (отсека),

где N _{Т e ,} N _Т(у), N _{б( e )}, N _б(у), N _{Д( e )}, N _{Д(у) e} — величины сил трения грунта, действующих соответственно по подошве, боковым поверхностям и давление на лобовую поверхность 1-го фундамента.

Источник