Учет взаимного влияния фундаментов от расчете их осадок

Пример расчета осадки при взаимном влиянии фундаментов.

Определить методом элементарного суммирования осадку фундамента под колонну размером bXl=2X2 м глубиной заложения d=2,8 м, а также его дополнительную осадку в резуль­тате влияния соседнего фундамента, расположенного на этой же оси на расстоянии 2,6 м и имеющего такие же размеры и глубину зало­жения d=l,2 м. Среднее давление под подошвой первого фундамен­та p_cp= 0,41 МПа, второго p_cp=0,48 МПа. Грунтовые условия стро­ительной площадки: 1 — песок пылеватый (γ₁= 0,0185 МН/м 3 , h₁ = 3,6 м, E₁ = 15 МПа); 2 — супесь пластичная (γ₂= 0,0195 МН/м 3 , h₂ = 1,7 м; Е₂=17 МПа); 3 — песок плотный (γ₃=0,0101 МН/м 3 , h₃ = 2,2 м, E₃ = 32 МПа); 4 — суглинок тугопластичный (γ₄ =0.01 МН/м 3 , h₄=3,4 м, E₄=30 МПа). Возводимое здание вы­полнено из железобетонного каркаса с заполнением.

Решение. Определим вертикальные напряжения от собственного веса грунта на уровне подошвы первого и второго фундаментов:

Ординаты эпюры природного напряжения и схема расположения фундаментов приведены на рис. 5.1. Дополнительные давления под подошвой первого и второго фун­даментов равны:

p_д1 = 0,41— 0,052 = 0,358 МПа; р_д2 = 0,48—0,022 = 0,458 МПа.

Соотношение сторон фундаментов n=l/b=2/2=1. Чтобы избе­жать интерполирования по табл 1.16(Приложение I), зададимся значением m = 0,4, тогда высота элементарного слоя грунта h_i = 0,4·2/2=0,4 м.

Проверим выполнение условия h_i≤0,4b: 0,4 3 , h₁ = 3,6 м, E₁ = 15 МПа); 2 — супесь пластичная (γ₂= 0,0195 МН/м 3 , h₂ = 1,7 м; Е₂=17 МПа); 3 — песок плотный (γ₃=0,0101 МН/м 3 , h₃ = 2,2 м, E₃ = 32 МПа); 4 — суглинок тугопластичный (γ₄ =0.01 МН/м 3 , h₄=3,4 м, E₄=30 МПа)

Построим эпюру дополнительного вертикального напряжения под подошвой первого фундамента (см. рис. V.1), воспользовав­шись формулой σ_zp=αρ_дg и табл. 1.16(Приложение I). Вычисления представим в таблич­ной форме (табл. V.1).

Нижнюю границу сжимаемой толщи находим по точке пересе­чения вспомогательной эпюры с эпюрой дополнительных напряжений (см. рис. V.1). По этому рисунку определим и мощность сжимаемой толщи H₁=5,6 м.

Таблица V.1

Грунт	z, м	m=2z/b	α	σz1= αρд1, МПа	Е, МПа
Песок пылеватый	0,4 0,8	0,4 0,8	1,0 0,96 0,8	0,358 0,344 0,287
Супесь пластичная	1,2 1,6 2,0 2,4	1,2 1,6 2,0 2,4	0,606 0,449 0,336 0,257	0,217 0,161 0,12 0,092
Песок плотный	2,8 3,2 3,6 4,0 4,4	2,8 3,2 3,6 4,0 4,4	0,201 0,16 0,13 0,108 0,091	0,072 0,057 0,047 0,039 0,033
Суглинок тугопластичный	4,8 5,2 5,6 * 6,0 6,4 6,8 7,2 7,6	4,8 5,2 5,6 6,0 6,4 6,8 7,2 7,6	0,077 0,066 0,058 0,051 0,046 0,04 0,036 0,032	0,028 0,024 0,021 0,018 0,016 0,014 0,013 0,011

Вычислим осадку фундамента без учета вли­яния соседнего фундамента:

По табл. 1.17(Приложение I) для здания, выполненного из железобетонного кар­каса с заполнением, предельно допустимая осадка s_u=8 см. В на­шем случае s₁= 3,1

Рассчитаем осадку первого фундамента с учетом влияния ря­дом расположенного фундамента (см. рис. V.1). Для определения суммарных напряжений под цент­ральной точкой первого фунда­мента воспользуемся методом уг­ловых точек (рис. V.2). Для это­го разобьем загруженную площадь на четыре прямоугольника I, II, III и IV (стороны прямоугольников показаны на рисунке фигурны­ми скобками) и определим соотношения между сторонами каждого прямоугольника: n_I = n_II = 3,6/l =3,6; n_III = n_IV = 1,6/1 =1,6.

Найдем дополнительное напряжение под центральной точкой первого фундамента от действия второго фундамента, предварительно вычислив соотношение m’= z/b = 1,6/2 = 0,8, где z — разность отметок глубины заложения первого и второго фундаментов (см. рис. V.1):

Из условий симметрии следует, что , поэтому:

= 0,5 (0,88 — 0,859) 0,458 = 0,005 МПа.

Коэффициент найдем по табл. 1.16(Приложение I) для соотношения n₁ = 3,6 с помощью линейной интерполяции, а коэффициент — по той же таблице при n_III =l,6 и m‘= 0,8.

Рис. V.2

Дополнительные напряжения далее определим для точек, ле­жащих на вертикали под центральной точкой первого фундамента: эти напряжения вычисляли с шагом, равным высоте элементарного слоя, выбранного при расчете первого фундамента, т.е. z=0,4 м.

Вычисления представим в табличной форме (табл. V.2), при этом заметим, что предпоследний столбец этой таблицы характери­зует распределение суммарных напряжений под центральной точкой первого фундамента от совместного действия первого и второго фундаментов.

Таблица V.2

Грунт	z, м	m’=z/b	αI	αIII	σz2, МПа	Σσ=σz1+σz2, МПа	Е, МПа
Песок пылеватый	1,6 2,0 2,4	0,8 1,2	0,880 0,816 0,751	0,859 0,781 0,703	0,005 0,008 0,011	0,363 0,352 0,298
Супесь пластичная	2,8 3,2 3,6 4,0	1,4 1,6 1,8 2,0	0,692 0,633 0,584 0,535	0,631 0,558 0,500 0,441	0,014 0,017 0,019 0,022	0,231 0,178 0,139 0,114
Песок плотный	4,4 4,8 5,2 5,6 6,0	2,2 2,4 2,6 2,8 3,0	0,500 0,456 0,424 0,392 0,366	0,397 0,352 0,318 0,284 0,258	0,024 0,024 0,024 0,025 0,025	0,096 0,081 0,071 0,064 0,058
Суглинок тугопластичный	6,4 6,8 7,2 7,6 8,0 8,4 8,8 9,2	3,2 3,4 3,6 3,8 4,0 4,2 4,4 4,6	0,339 0,317 0,295 0,277 0,259 0,243 0,228 0,215	0,232 0,212 0,192 0,177 0,161 0,149 0,137 0,128	0,025 0,024 0,024 0,023 0,022 0,022 0,021 0,019	0,053 0,048 0,045 0,041 0,038 0,036 0,034 0,03

Пользуясь данными табл. V.2, построим суммарную эпюру до­полнительных напряжений (см. рис. V.1). Нижнюю границу сжима­емой толщи найдем по точке пересечения этой эпюры со вспомога­тельной. Мощность сжимаемой толщи составит 7,6 м (см. рис. V.1).

Вычислим осадку первого фундамента, учитывая влияние второго фундамента:

Итак, суммарная осадка первого фундамента s₂=3,6 см > s₁ = = 3,1 см, т. е. первый фундамент испытывает дополнительную осадку под влиянием рядом расположенного фундамента. Однако основное условие расчета по второй группе предельных состояний по-преж­нему выполняется: s₂=3,6 см

Источник

Учет взаимного влияния свай при расчете осадок в ленточном ростверке

03.12.2020, 12:28 1 | #2

Инженер-проектировщик КМ, КЖ

03.12.2020, 13:18 #3

В терминологии (приложение А СП24) присутствует только понятие свайный куст, свайное поле и свайный фундамент. Причем, термин «свайный фундамент» не интересен в данном контексте. Следовательно, видимо, сваи ленточного ростверка относятся к кусту свай.

03.12.2020, 14:32 1 | #4

Для ленточного свайного фундамента формулы были в старом СНиП 2.02.03-85, в приложении 3. Почему их удалили при актуализации — очередная загадка во тьме.

Вариант 1. Взять формулы из СНиПа, раз уж он зарегистрирован как СП 24.13330.2010, и «может применяться в части, не противоречащей обязательным нормам».
Вариант 2. Считать по формулам взаимного влияния одиночных свай — подозреваю, ответ получится примерно таким же.
Вариант 3. Считать стержнями на объемной модели грунта.

По моим тестам осадок свай, кустов и полей в теме Упругое основание в stark получалось, что все эти формулы, видимо, выводились из теории упругости, и все должны давать похожие ответы. Просто свая, куст и поле — это частные случаи, для которых можно получить свои, более простые формы записи.

04.12.2020, 04:12 1 | #5

Инженер-проектировщик КМ, КЖ

В терминологии (приложение А СП24) присутствует только понятие свайный куст, свайное поле и свайный фундамент.

Источник

Посоветуйте! Расчет осадок фундаментов существующего здания при влиянии на него строящегося

Страница 1 из 2

1

2

>

23.06.2011, 13:21 #2

23.06.2011, 14:10 #3

а я то думал, что на стадии проектиррования здания . ан нет))

ахахах угу, и в пособии по проектированию оснований (особенно в п. 2.214 и далее) об этом умалчивается и зная приращение деформаций основания невозможно учесть взаимное влияние)))))

а вот тут я согласен на все 100%. правд одно но — если на специалиста в экспертизе нарветесь (что весьма маловероятно), то мне вас искернне жаль)

23.06.2011, 14:34 #4

это в 87 постановлении указано, что в составе проектной документации должен быть расчет взаимного влияния?
или нормируется каким-то другим документом?

24.06.2011, 07:51 #5

для моей страны данный документ не актувлен.

Источник

Методика взаимного влияния фундаментов

19.07.2013, 10:30 #2

Оснащение проходки горных выработок, ПОС, нормоконтроль, КР, АР

По результативности и стоимости, наверное, так:
1) Выполнить расчёты в тяжёлой МКЭ программе.
2) Заказываете СТУ (копируя рекомендации с учётом современных веяний и исправления ошибок) у известного НИИ (типа Герсеванова), утверждаете в Минрегионразвития, пользуетесь в ПД и РД.
3) Долго насиловать Минрегионразвития и министра

В 1987 году, и правда, многих строительных технологий не было. И техника была менее мощная.

19.07.2013, 15:05 #3

Расчет по старой методике, насколько я понимаю, вы делали не с помощью программ. Сделайте расчет вручную по СНиП — проанализируйте ситуацию, сделайте выводы. эксперт против вашего расчета не должен будет возражать.

P.s. такие расчеты лично предоставлял ни один раз.

19.07.2013, 15:39 #4

Оснащение проходки горных выработок, ПОС, нормоконтроль, КР, АР

Если что-то сложнее новых столбчатых фундаментов выше старых (новые свайные фундаменты, столбчатые в котловане ниже отметки старых фундаментов очень близко), то.
Тут же ещё как мониторинг вести.
Нужны точки установки конкретных марок датчиков, конкретные расчётные графики осадок, величины ускорений в местах измерений. Наверное, как-то так.
А СНиП то это не даст сделать. По нему только максимальную осадку через срок службы можно получить.
На халяву разложить осадки во времени нельзя. Ну в смысле, может и имело бы смысл, но не обосновано.
Это всё можно получить или из МКЭ или не знаю как. Может инженерные или научные методики и есть, но я не сталкивался. Но я не искал.
А мониторинг основания тут, наверняка, нужен. Я бы испугался и даже без обоснования сделал бы его в ПД в ПОС обязательным. А основание то на самом деле можно и найти и додумать, а может оно и есть.

Наверное эксперт что-то увидел страшное, испугался и всё. Хрена с два он вам чего разрешит без расчётов МКЭ.

Источник